Приведенные рассуждения

Приведенные расчетные оценки показали, что доля гидродинамической составляющей на торцевых и межкамерных перемычках не превышает 1 % общей грузоподъемности, что позволяет пренебречь этим фактором.

величины магнитной индукции. Это означает, что во многих случаях расчетов величина магнитной проницаемости сердечника заранее не известна и поэтому приведенные расчетные формулы [например, (3.17), (3.18)] для определения магнитной индукции или потока использовать нельзя.

Рассмотрим вначале методику определения экономического сечения проводников (проводов). Пусть имеем одноцепную линию электропередачи, причем известны максимальный ток /Макс, напряжение U, коэффициент мощности cos ф, время максимальных потерь т, тариф (цена) электроэнергии Цэ и удельное сопротивление р или удельная проводимость у материала проводов. Необходимо найти оптимальное сечение проводов 5ОПТ из условия, что приведенные (расчетные) затраты 3 минимальны.

В заключение отметим, что все приведенные расчетные соотношения пригодны для р-п-р транзисторов, если в этих формулах заменить индекс р на п и наоборот.

мией затрат при уменьшении установленной мощности тепловых электростанций энергосистемы. Во вновь создаваемых системах и в системах с незначительным удельным весом старых, малоэкономичных КЭС, экономия топлива подсчитывается по полному расходу Ь = &н новых электростанций — КЭС, газотурбинных установок и т. п. При большом удельном весе старых КЭС экономия топлива по энергосистеме определяется с учетом изменения их режима работы. Левая часть формулы (7-13) представляет собой приведенные расчетные затраты зг на один дополнительный киловатт установленной мощности ГЭС, а правая часть — экономию соответствующих затрат зз по ТЭС системы, что можно записать в виде равенства:

Проведенные в СПИ расчеты показывают, что при отсутствии указанных ограничений и продолжительности перегрузочных режимов тпер>300 ч/год технико-экономический оптимум температуры питательной воды соответствует ее предельному максимальному значению, т. е. чем выше tn. в<ь тем меньше приведенные расчетные затраты. Такой случай возможен только для теплофикационных турбин с минимальными пропусками пара в конденсатор. Однако возможности пропуска дополнительного расхода пара через проточную часть крупных конденсационных турбин весьма ограничены. Для определения степени влияния перегрузочных режимов на оптимум температуры питательной воды конденсационного энергоблока выполнены расчеты для следующих условий: замыкающие затраты на топливо Дт—18 р/т; коэффициент эффективности /э =

Путем сопоставления затрат на парогенератор с газовым воздухоподогревателем и без него можно получить граничные значения комплекса М/т, разделяющие зоны экономической целесообразности применения комбинированного подогрева воздуха отборным паром и продуктами сгорания ( 6.6, а) и чисто парового подогрева ( 6.6, б). При этом сделано допущение, что изменение температуры дутьевого воздуха влияет только на потери теплоты с уходящими газами. Влияние величины ^в на потери с химическим и механическим недожогом в топке котлоагрегата незначительно и может не учитываться. Для каждого значения температуры парового подогрева воздуха ?в рассчитана величина перерасхода топлива AS от увеличения температуры уходящих газов /ух. Граничное условие, когда приведенные расчетные затраты в обоих вариантах одинаковы, соответствует равенству

При относительно низкой частоте целесообразно применение разомкнутых секций ( 34, в) в диапазоне низких значений а/Дэ. Расчеты показывают, что при д/Дэ < 1,0, потери в тигле не превышают 20% имеющих место в конструкциях по 34, а. Медный тигель с соотношением а/Дэ ^ 1>0 можно выполнить достаточно надежным при частотах 500 и 50 Гц (толщина меди а допустима до 4 или 10 мм соответственно). Испытания секций тигля по 34, в подтвердили, что при обеспечении некоторых дополнительных конструктивных требований приведенные расчетные параметры практически реализуемы. (В [55] экспериментально получены потери в разрезных секциях, составляющие всего несколько процентов потерь в неразрезных.)

Определяем приведенные расчетные затраты при установке конденсаторных батарей 3@ и при замене синхронного двигателя Зс,д:

Приведенные расчетные данные показывают, что все указанные типы утилизационного оборудования обеспечивают выработку тепла, которая в среднем в два и более раза дешевле аналогичной выработки на замещаемых энергетических установках. В условиях дефицита топливно-энергетических ресурсов и возрастающей стоимости добычи и дальнего транспорта топлива и энергии утилизация ВЭР при экономичных типах утилизационного оборудования будет и в дальнейшем обеспечивать народному хозяйству значительную экономию трудовых и материальных ресурсов.

В связи с неизбежным влиянием поверхностных условий на теплообмен при пузырьковом кипении приведенные расчетные рекомендации, по-видимому, могут быть использованы только для материалов, имеющих равную с 1Х18Н10Т коррозионную стойкость в кипящей четырех-окиси.

Приведенные рассуждения и полученные формулы показывают, что в цепи с активным сопротивлением напряжение и ток совпадают по фазе (это показано на графиках и векторной диаграмме 4.8, б, в); действующий ток определяется отношением действующего напряжения к сопротивлению.

* В дальнейшем стало известно, что приведенные рассуждения верны, если расстояние г^>К, т. е. для так называемой дальней зоны.

Приведенные рассуждения действительны для положения точки Ь на любом месте правой части кривой 1 при S^SK. Поэтому правая ( часть кривой 2 относится к неустойчивым режимам двигателя. "' Устойчивая работа двигателя происходит лишь при S
Приведенные рассуждения позволяют сделать также вывод о целесообразности эксплуатации электрической машины при стабильной температуре. Всякие колебания температуры приносят вред изоляции обмоток и неблагоприятно отражаются на сроке службы машины в целом. Следовательно, всегда нужно стремиться сводить на нет изменения температуры, вызываемые изменением нагрузки и климатических условий. Так, например, в зимнее время путем автоматического регулирования в контурах рециркуляции целесообразно поддерживать температуру технической воды на неизменном по сравнению с летним периодом уровне.

Приведенные рассуждения следуют из тех пояснений, которые дал на основе гравитационной теории Ньютон. Вкратце они сводятся к следующему. Пусть на Землю в направлении LB ( 1.12) действует сила притяжения Луны, которая создает ускорение Земли а3, направленное по прямой LB. Ускорение воды, находящейся в зоне А, больше ускорения Земли, а ускорение воды, находящейся в зоне В, меньше ускорения Земли. Различие в ускорениях приводит к смещению массы воды, которое в преувеличенном виде показано на 1.12. При вращении Земли выпуклости воды перемещаются относительно поверхности, создавая трение, называемое

приливным и приводящее к замедлению вращения Земли. По отношению к атмосфере, окружающей Землю, также справедливы приведенные рассуждения. Как показали исследования, в атмосфере действительно существуют приливные волны. Энергия приливов по- ^^—^^^ в 7 стоянностью своего проявления \^ч^ выгодно отличается от энергии (стока) рек, существенно зависящей от атмосферных факторов, носящих вероятностный характер. Об использовании энергии приливов еще издавна мечтал человек. Сотни лет назад на побережье Рис- 1Л2- Характер распреде-Европы и Северной Америки со- ления В°ДЫ по поверхности оружались приливные мельницы. Земли под действием Луны Некоторые из них и сейчас работают в Англии и во Франции. Водяные колеса таких мельниц устанавливались при входе в бассейн и приводились во вращение течением воды.

Следует иметь в виду, что .приведенные рассуждения не учитывают аварийный выход комплектного устройства и вызванный этим ущерб. Если последний имеет место, то при сравнении необходимо учитывать вероятность выхода из строя одного и другого типа устройства (в том числе выдвижного блока) и то, что при повреждении выдвижного блока питание электроприемника может быть быстро восстановлено за счет замены блока на запасной. Комплектные устройства являются основой индустриализации электромонтажных работ, высокой культуры эксплуатации электроустановок и обеспечивают надежность работы.

Приведенные рассуждения справедливы при условии, что 7, а следовательно, и Я — постоянные величины, т. е. для линейной цепи, характеризуемой зависимостью / = (1 /#)?/, ток линейно зависит от напряжения. Отсюда следует важный вывод: закон Ома справедлив для линейных цепей (R = const).

Приведенные рассуждения, хотя они и не являются строгим доказательством, позволяют утверждать, что если матрицы отсечений и фундаментальных контуров некоторого графа записаны для одного и того же дерева (леса), то входящие в них матрицы >Л и В находятся в соотношении

Барьерная емкость коллекторного перехода. Приведенные рассуждения основывались на предположении, что как только носители заряда попадают в коллекторный переход, сразу в цепи коллектора появляется ток. Однако этот ток, как отмечалось, может появиться, если изменится электрическое поле в р-гс-переходе коллектора. Но так как коллекторный переход обладает некоторой емкостью, а цепи, в которые он включен, — сопротивлением, появление тока происходит не мгновенно — сначала должно произойти изменение заряда барьерной емкости перехода. Это также приводит к искажению сигнала ( 4.24, в).

В схемах 6.4, а, б, в, г используются транзисторы типа р-п-р. Однако все приведенные рассуждения справедливы и для транзисторов типа п-р-п, работа которых в общих чертах подобна работе лампового триода с током сетки.