Приведены возможные

На 2.25 приведены векторные диаграммы тока и напряжений неразветвленной цепи ( 2.23) для двух случаев: Xj >х„ (2.25,а) и XL < хс ( 2.25, б) при одинаковом заданном напряжении 11 =

На 2.34 приведены векторные диаграммы напряжения и токов рассматриваемой цепи для двух случаев: Ь{ > Ьс ( 2.34, а) и Ь^ < < Ь„ ( 2.34, б) при одинаковом напряжении U = UL\i/u. Если комплексная проводимость цепи имеет индуктивный характер, то общий ток (в неразветвленной части цепи) отстает по фазе от напряжения, так как <р > 0, т. е. ф < ф.. Если комплексная проводимость цепи имеет емкостный характер, то общий ток опережает по фазе напряжение, так как \р < 0, т.е. ф < ф.. Заметим (см. 2.25), что положительные значения угла у отсчитываются против направления движения стрелки часов от вектора комплексного значения тока /.

На 2.25 приведены векторные диаграммы тока и напряжений неразветвленной цепи (2.23) для двух случаев:^ >хс (2.25,а) и XL < хс ( 2.25, б) при одинаковом заданном напряжении V =

На 2.34 приведены векторные диаграммы напряжения и токов рассматриваемой цепи для двух случаев: bL > Ьс ( 2.34, а) и bL < < Ъс ( 2.34, б) при одинаковом напряжении {/= UL^U. Если комплексная проводимость цепи имеет индуктивный характер, то общий ток (в неразветвленной части цепи) отстает по фазе от напряжения, так как (р > 0, т. е. ф < ф/ . Если комплексная проводимость цепи имеет емкостный характер, то общий ток опережает по фазе напряжение, так как у < 0, т.е. фи<ф{. Заметим (см. 2.25), что положительные значения угла
На 2.25 приведены векторные диаграммы тока и напряжений неразветвленной цепи ( 2.23) для двух случаев: х{ >*с (2.25,а) и XL < хс ( 2.25, 6) при одинаковом заданном напряжении U =

На 2.34 приведены векторные диаграммы напряжения и токов рассматриваемой цепи для двух случаев: /л/ > />с ( 2.34, а) и Ъ^ <

На 3.65, б — г приведены векторные диаграммы токов

На 8.11 приведены векторные диаграммы цепи ротора при различных значениях U'2 и S. При 6=0, когда напряжение #'2 находится в противофазе с ЭДС E'z ( 8.11, а), ток /'2= (sE'a+' +&f2)/(Rf2+jsX'2) и создаваемый им момент уменьшаются по сравнению с их значениями при отсутствии напряжения ?/'2 и двигатель для сохранения прежнего значения момента M—Ma=const работает

На 1.13 приведены векторные диаграммы для амплитудной и частотной модуляций при 0
Построение U-образных характеристик производится с помощью векторных диаграмм, в которых должно быть учтено насыщение. На 58-14 приведены векторные диаграммы, использованные для построения U-образной характеристики неявнополюсной машины на 58-13 при Ра = = cos ф„ = 0,8 (в относительных единицах). На рисунке подробно показано построение диаграммы для точки 2 характеристики, в которой ток номинален: 1а = = /„„ = cos ф„ = 0,8; 1Г = /,.„ ~ = sin фн = 0,6. В других точках характеристики (1, 3, 4, 2', 3') активная составляющая тока остается такой же, /а = = /ан, а реактивной составляющей 1Г придается различное значение: в точке / реактивная составляющая 1Г = 0; в точках 2, 3, 4 она отстает от напряжения машины U и считается положительной, lr = I sin ф>0; в точках 2', 3' она опережает напряжение и считается отрицательной, 1Г = I sin ф < 0. Геометрическим местом тока якоря на комплексной плоскссти является линия I, перпендикулярная напряжению.

Рассмотренная векторная диграмма (см. 11.5, а) соответствует активно-индуктивной нагрузке. На 11.5, в и г приведены векторные диаграммы, построенные для тех же значений э. д. с. Е0 и тока /, что на 11.5, а, но для активной и активно-емкостной нагрузок. Диаграмма, изображенная на 11.5, д, соответствует работе генератора вхолостую.

В табл. 8.2 приведены возможные способы регулирования напряжения на нагрузке с помощью пассивных линейных элементов. Для всех этих способов характерно наличие электрической связи

При одинаковой мощности электродвигатели с большим числом оборотов имеют меньшие массу, габариты и стоимость, а также более высокие значения КПД и коэффициента мощности: для привода механизмов могут быть подобраны электродвигатели как на напряжение 0,38 и 0,66 кВ, так и на 3,6 и 10 кВ. Напряжения двигателей, выбранных по требованиям к электроприводу механизмов (обороты, регулирование, окружающая среда), в значительной степени определяют напряжение и схему распределительной сети промышленного предприятия ( 6.8). На рисунке приведены возможные варианты схем распределительных сетей; I — трансформаторы 10/0,4 кВ для питания силовой и осветительной нагрузок;

1' и 1", соответствующих пересечению кривой пульсирующего тока /Дв с прямой тока срабатывания /с,з защиты. Он начинает возвращаться в исходное состояние в точках 2', 2", определяемых током возврата защиты /в,з. Для срабатывания защиты необходимо, чтобы его время возврата tB превышало паузу ? между точками 2' и /" или сигнал о сработавшем органе был расширен до значения t">f. На возможность применения этих соотношений для выполнения защиты существенное влияние оказывает ОКЗ двигателей, примерно равное \/Xd. Синхронные двигатели с ОКЗ>1 по сравнению с двигателями с ОКЗ<1 имеют при асинхронном ходе большие значения скольжения, сопровождаются значительными колебаниями тока статора и малыми V. Это дает возможность более эффективного применения для них токовых защит. На 14.10 и 14.11 приведены возможные их исполнения на реле отечественного производства, разработанные и экспериментально проверенные в 40-е годы СРЗиУ ТЭП [1]. Схемы даны в упрощенном структурном виде. Некоторые практические улуч-

Подключение трехфазных конденсаторов на напряжение 380 В показано на 3.14, а—в, где приведены возможные варианты установки защитной и коммутационной аппаратуры (автоматический выключатель АВ, рубильник Р с предохранителем Я, предохранитель П с контактором КТ или магнитным пускателем).

На 7-1 приведены возможные варианты совмещения строительства отдельных электростанций с блоками мощностью 300 Мвг в общем потоке при шаге ввода мощностей по потоку, равному одной четверти продолжительности монтажа котлоагрегата этого блока, т. е. 1,9 мес.

Для демонстрации разнообразия фазовых диаграмм жидкость — пар на 3-8 приведены возможные диа-46

На 14.22, а и б приведены возможные варианты включения трансформатора; для 14.22, а расстояние dr = d, радиус rr > г, для 14.22, б dr < d, r, = г. Если требуется согласовать линию, в которой Z2 = Rt, то расчет трансформатора упрощается. Так как конец линии является ее первым резонансным сечением, г/0 = О и трансформатор подключается непосредственно к нагрузке. На рис 14.22, в и г приведены возможные варианты включения при

Для создания многоступенчатой дистанционной защиты обычно используется несколько реле сопротивлений с разными уставками, а иногда и разными видами характеристик zc. р = / (срр). На 4-8 в виде примеров приведены возможные виды круговых характеристик для трехступенчатых защит. На 4-8, а все три ступени выполнены направленными реле сопротивления без смещений окружностей. Предполагается, что вторая ступень будет резервировать первую, а третья — первую и вторую. На 4-8, б вторая ступень смещена в третий квадрант (для исключения мертвой зоны), а третья — для лучшей отстройки от нагрузок (§ 4-25) всей окружностью смещена в первом квадранте вдоль оси максимальной чувствительности, совпадающей с направлением защищаемых участков; при этом последняя ступень уже не может резервировать первую.

В табл. 2.22 приведены возможные условия эксплуатации электроприводов под оболочкой, которые могут иметь место при различных режимах работы АЭС, включая аварийные.

Эксплуатируемые сильфонные вентили через каждые 8000 ч работы должны быть осмотрены и опробованы. При этом проверяется состояние крепежных деталей без разгерметизации трубопровода. В случае необходимости крепежные детали должны быть подтянуты, проверяется работоспособность вентилей, для чего необходимо сделать полный ход открыто—закрыто. Обнаруженные неисправности должны быть устранены. Все работы по осмотру и проверке работоспособности должны проводиться при неработающей системе. На вентилях с электроприводом в процессе эксплуатации необходимо контролировать состояние электропривода. В табл. 5.1 приведены возможные неисправности сальниковых и сильфонных запорных вентилей и указаны способы их устранения.

При наличии электропривода техническое обслуживание должно включать в себя контроль состояния механизмов привода, аппаратуры управления силового кабеля, линий управления. В табл. 5.1 приведены возможные неисправности в задвижках и указаны способы их устранения.