Пренебрегая магнитным

Все физические поля в электрической машине являются трехмерными, однако на практике их сводят к двумерным полям, пренебрегая изменением поля в одном направлении. В результате такого допущения для многих задач удается найти аналитическое решение и значительно сократить трудоемкость расчетов.

Пренебрегая изменением т]г, получаем, используя зависимости '(2.66), (2.68) и (2.70), следующее выражение для определения на-лора после изменения геометрии выхода рабочего колеса через напор исходного колеса и геометрические и кинематические параметры исходного и измененного колеса:

Задача 9.5. Генератор независимого возбуждения с сопротивлением цепи якоря /?„ = 0,4 Ом при холостом ходе и частоте вращения ротора пх = = 740 об/мин имеет напряжение ?/х = 230 В. Частота вращения ротора уменьшилась до ni = 725 об/мин при включении нагрузки, когда установился ток / =60 А. Найти новую величину напряжения на зажимах генератора, пренебрегая изменением магнитного потока.

или, пренебрегая изменением dQ /dQ0 в зависимости от нагрузки,

4.3.12. Пренебрегая изменением потока рассеяния при нагрузке, определить ток возбуждения турбогенератора в нагрузочном режиме /н = = 700 A, t/H-JI = 6,3 кВ для двух значений коэффициента мощности: cos^ = = 1 и cosi? = 0, если ток возбуждения в режиме холостого хода If = 132 А. Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки якоря Х„ = 1,06 Ом. Главное индуктивное сопротивление обмотки якоря Ха = 12,8 Ом. Генератор имеет нормальную характеристику холостого хода. Обмотка статора соединена в звезду. Активным сопротивлением якоря пренебречь.

Уменьшение тока на участке Ах происходит за счет ответвления тока через емкость САх и проводимость изоляции GAx. Пренебрегая изменением напряжения как величиной второго порядка малости, можно написать

Пренебрегая изменением потока вследствие реакции якоря для двигателей параллельного возбуждения, можно принять, что коэффициенты Ci и С2 постоянны. Тогда из соотношения (XIII.23, а) следует, что механическая характеристика двигателя параллельного возбуждения представляет собой прямую наклонную линию. При отсутствии в цепи якорной обмотки добавочного сопротивления (гд=0) коэффициент С2 весьма мал по сравнению с Сг и характеристика очень мало наклонена к оси абсцисс (линия /, XII 1.34). Механическая характеристика при гд=0 называется естественной.

Для передачи энергии скольжения в питающую сеть выбираем согласующий трансформатор инвертора, принимая ?/и=(/л2тР и пренебрегая изменением скорости из-за дополнительных сопротивлений в роторной цепи двигателя. Для этого вначале рассчитываем необходимый ток во вторичной обмотке трансформатора

Пренебрегая изменением частоты вращения электродвигател i В Период преодоления пика нагрузки, а также принимая запа: по максимальному моменту двигателя 15%, т. е. считая, что в период преодоления пика двигатель будет развивать момент М'ДВП1ах = 0,85 • 770 Н • м = 655 Н • м, рассчитываем маховой момент всей системл

Для передачи энергии скольжения в питающую сеть выбираем согласующий трансформатор инвертора, принимая ?/и=(/л2тР и пренебрегая изменением скорости из-за дополнительных сопротивлений в роторной цепи двигателя. Для этого вначале рассчитываем необходимый ток во вторичной обмотке трансформатора

Пренебрегая изменением частоты вращения электродвигател i В Период преодоления пика нагрузки, а также принимая запа: по максимальному моменту двигателя 15%, т. е. считая, что в период преодоления пика двигатель будет развивать момент М'ДВП1ах = 0,85 • 770 Н • м = 655 Н • м, рассчитываем маховой момент всей системл

Пренебрегая магнитным сопротивлением сердечника и якоря, найдем по (2.5) энергию однородного магнитного поля в воздушном зазоре высотой х н площадью поперечного сечения 25/2 :

Пренебрегая магнитным сопротивлением сердечника и якоря, найдем по (2.5) энергию однородного магнитного поля в воздушном зазоре высотой ж и площадью поперечного сечения 25/2:

Пренебрегая магнитным сопротивлением сердечника и якоря, найдем по (2.5) энергию однородного магнитного поля в воздушном зазоре высотой х и площадью поперечного сечения 2S/2:

Пренебрегая магнитным рассеянием, определить взаим= ную индуктивность обмоток. Какая э. д. с. индуктируется

Пренебрегая магнитным сопротивлением стыка между ярмом и якорем, получим приведенную проводимость

Подставляя приведенные соотношения в (7.23) и пренебрегая магнитным сопротивлением воротничка при sinct=l, получаем:

Удельная проводимость паза равна протокосцеплению W\ при пазе длиной в 1 см и -полном токе паза в 1 А. Считая, что линии магнитной индукции замыкаются перпендикулярно стенкам паза ( 4.27, а), и пренебрегая магнитным сопротивлением стали,

средней магнитной линии в пределах подковы /„ = 400 мм. Определить коэффициент размагничивания и магнитную индукцию в подкове, пренебрегая магнитным сопротивлением якоря и считая сечение воздушных зазоров равным сечению магнита.

1. Пренебрегая магнитным рассеянием и имея в виду, что магнитное насыщение не наступает, определить все величины, необходимые для построения векторной диаграммы катушки.

Отношение ширины полюсного наконечника к полюсному делению — коэффициент полюсной дуги — обозначено через а. Заштрихованные участки соответствуют индукции, которая создается синусоидальной волной продольной составляющей реакции якоря, в предположении, что воздушный зазор является на протяжении полюсного наконечника постоянным, но весьма малым 6 я« О, что позволяет пренебречь краевыми эффектами, и проницаемость материала магнитной цепи бесконечно велика. При этом, пренебрегая магнитным сопротивлением стали в контуре магнитной цепи, а также магнитной проводимостью пространства в зоне между полюсами и полюсными наконечниками (что справедливо при относительно малых зазорах), можем считать, что кривая индукции в воздушном зазоре имеет на протяжении полюсного наконечника

где Фв соответствует МДС Р„ по характеристике намагничивания на 64-21. Тогда площадь прямоугольника, ограниченного кривой Вв, пропорциональна потоку Ф„ = Basb&l&. Теперь обратимся к полю, образованному поперечной МДС при FB = 0. Линии поля поперечной МДС замыкаются в пределах активного слоя по контурам, охватывающим токи обмотки якоря. Один из таких контуров шириной 2х, охватывающий ток 2Ах, показан на 64-19. Видно, что контур проходит через полюсный наконечник, зазор, зубцы и ярмо якоря. Пренебрегая магнитным напряжением полюсного наконечника и применяя к контуру закон полного тока, найдем магнитное напряжение на половину контура F6Z = F6 + Fz + + Fd = Ax и по характеристике намагничивания активного слоя (см. 64-22) индукцию В&х поля поперечной МДС Ах на расстоянии х от оси полюса. Поле получается поперечным, и поскольку Вбх (х) = — Вб* ( — х), продольный поток этого поля оказывается равным нулю.