Приведены аналогичные

Аналоговый коммутатор выполняет коммутацию непрерывно меняющихся сигналов. В выключенном состоянии его выходное напряжение равно нулю, во включенном —входному. В ИМС аналоговые коммутаторы реализуются посредством транзисторных схем, выполняющих функцию управляемого резистора. На 2.28, а — в приведены электрические схемы последовательного, параллельного и последовательно-параллельного коммутаторов, построенных на БТ.

В табл. 42 приведены электрические характеристики электрохимических систем с литиевым анодом и апротонными электролитами.

В табл. 16-4 приведены электрические характеристики разрядников серий РВП и РВС на различные номинальные напряжения.

На 6-34 приведены электрические характеристики и ход изменения сопротивления керна во время кампании графитирования, а на 6-35 — распределение температур в поперечном сечении печи.

Удельные электрические нагрузки для жилых зданий на одну квартиру, учитывающие освещение и бытовые машины и приборы, существенно зависят от вида энергии, применяемой для приготовления пищи (электрическая плита, газовая или на твердом топливе). В табл. 1.3 приведены электрические расчетные нагрузки жилых зданий для квартир с электрическими, газовыми и огневыми плитами, установленные СН297 — 64 «Указания по про-

На 41—43 приведены электрические схемы установок.

В табл. 48 приведены электрические характеристики РВВМ.

В табл. 54.27—54.35 приведены электрические и механические характеристики СИП.

Марки, свойства и области применения компаундов приведены в табл. 4.19. В табл. 4.20 приведены электрические характеристики некоторых компаундов.

Приведены электрические параметры, габаритные размеры, предельные эксплуатационные данные и другие характеристики отечественных серийно выпускаемых транзисторов широкого применения.

двигателя с короткозамкнутым ротором (кривая 3) разворот оказывается возможным всегда при достаточном значении восстанавливающегося напряжения. На 14.1,6 приведены аналогичные зависимости для привода с вентиляторной характеристикой и двигателя с фазным ротором. Они показывают, что в данном случае двигатели

На 1.7 показано распределение плотности тока в проводнике с квадратной формой сечения при расстоянии между прямым и обратным проводниками 0,65 м. Цифры, указанные на 1.7, а, отражают отношение действительной плотности тока к средней. Углы сдвига, указанные на 1.7, б, отнесены к общему току. На 1.8, а, б приведены аналогичные кривые для плоской медной, шины сечением ШХ X 100 мм. Амплитуда плотности тока дана в относительных единицах, причем на гранях сечения она принята за 100%.

Используя (6.62), можно исследовать влияние параметров 0 и Q на удельные потери. На 6.21 и 6.22 приведены соответствующие зависимости, вычисленные для ?
оказывается вс< гда возможным при достаточном значении восстанавливающегося напряжения. На 11-1, б приведены аналогичные зависимости для привода с вен''иля горной характеристикой и двигателя с фазным ротором (кривая / для Кц=\, а кривая 2 для к[; <; 1). Они показывают, что и двигатели с фазнь:м ротором (как и с короткозамкнутым) и выведенным пусковым реостатом имеют возможность разворачиваться независимо от времени снижения напряжения (от t/HOM) и последующего его восстановления до ипоы. При несимметричных к. з., как показывает анализ (например, [Л. 27, 316]), двигатели ведут себя примерно так же, как при металлических К'31. Так, например, при К"1 слагающие напряжений прямой Ut и обратной [72 последовательностей создают в воздушном зазоре двигателя магнитные поля соответствующих последовательностей, вращающиеся в противоположные стороны. Они создают протш оположно действующие вращающие моменты прямой Мг и обратной AL госледовательностей. Результирующий Л1Вр.рез = УИ1 — Мг. Наиболее тяжельи: случаем является металлическое К'2' у зажимов двигателя, когда (Д^ОД'ф.ном и М1%:0,25МВр.ном. При скольжении s=l моменты Мг и Л12 будут, о'евидно, равными и Мвр.рез = 0. Скольжение при к. з. будет 0
На 3.20 приведены аналогичные кривые ползучести для режима испытания 565 °С, <У0=160 МПа, который не использован при статистической обработке (контрольные испытания для обеих групп).

Тогда необходимое число ПЛМ и ПЗУ для реализации ГСА Г в произвольной и базовой одноуровневых схемах определяется соответственно следующим образом: Я= = U+Q, K.' = U'+.Q'. Анализ выражений (9.2) — (9.5) позволяет приближенно оценить аппаратурные затраты в рассматриваемых схемах при реализации различных ГСА. В табл. 9.18 приведены некоторые сравнительные данные для схем, которые строятся из ПЛМ (16, 8, 48), ПЗУ (10, 8) и при r=4,]L/(s— RG) [>]B/q] [для всехЯ]?/(«— В табл. 9.19 приведены аналогичные дан-

Чтобы иметь представление о количественном влиянии АРВ, на 5-7 приведены кривые изменения токов статора и ротора и напряжения статора в зависимости от хвн Там же для сравнения приведены аналогичные кривые при отсутствии АРВ1. Все кривые при наличии АРВ имеют характерный перелом при хвн = х^; на этой границе генератор из одного режима переходит в другой. Наибольшее относительное различие величин за счет АРВ имеет место при Хкр. В данном случае оно составляет около 80%.

Для большей наглядности обратимся сразу к 9-5, где показаны кривые изменения рассматриваемых слагающих токов при наличии продольной демпферной обмотки, причем для сравнения там же приведены аналогичные кривые1 при отсутствии такой обмотки. Как видно, влияние продольной демпферной обмотки сказывается на величине тока Idt и на характере его изменения. 1 Они отмечены дополнительным индексом «б/д. о.».

Теперь обратимся к 9-9, где приведены кривые изменения действующих значений периодической слагающей тока статора и напряжения генератора при трех характерных удаленностях короткого замыкания: хвн=0; хвн ~ Xjq,; хвн > Хкр. Для сравнения там же приведены аналогичные кривые при отсутствии АРВ (пунктирные линии). При малой удаленности короткого замыкания кривая тока генератора с АРВ проходит значительно положе, сохраняя вид затухающей кривой.

На 3.3 приведены аналогичные подстанциям промышленных предприятий 5УР, 4УР типовые схемы соединений для РУ 6—750 кВ понижающих подстанций энергосистем. На рисунке трансформаторы условно показаны двухобмоточными (они могут быть грехобмоточны-ми и автотрансформаторами на напряжениях 220—750 кВ); все трансформаторы и автотрансформаторы устанавливаются с РПН. Разъединители для упрощения, как правило, не показаны.

статической характеристики. В столбцах 3, 4 приведены значения /*'н, <5д, соответствующие типовым характеристикам комплексной нагрузки на 2.15,а. В столбцах 5, 6 приведены аналогичные значения Р1а^