Приращение напряжения

246. На концах обмотки из 40 витков в течение 10 с поддерживается постоянная разность потенциалов 5 В. Определить приращение магнитного потока за это время.

При этом v — t±a/i\t\ В1Да/ = ДФ1 — приращение магнитного потока, пересекающего плоскость рамки; В2Ла' = ДФ2 — уменьшение магнитного потока, так как рамка перемещается слева направо. Следовательно, без учета направления ЭДС е = ДФ/ Д/, где ЛФ = ДФ — — ДФ2(ДФ1> ДФа) . Общее изменение потока ДФ положительно; индуцированный ток имеет такое направление, при котором созданное им магнитное поле направлено против основного поля. С учетом этого выражение для е можно записгть в виде

Корень этого уравнения х = ФЦЛ = 1,0216- Ю-3 Вб можно найти с по. мощью программы, приведенной в П4. Приращение магнитного потока ДФНЛ = Ф"л — Ф — — 1,836-Ю-5 Вб при перемещении в условиях » = - const. Это приращение потока существенно меньше (по абсолютной величине), чем приращение потока ДФ - — 1,124-10~4 Вб, найденное при том же перемещении для линейной модели системы в примере 2.2. Магнитная коэнергия нелинейной системы до перемещения W нл находится с помощью характеристики намагничивания контура i~==f (Ф~) по табл. 2.2. Эта коэнер-гия соответствует площади криволинейной фигуры 015 на 2.8, заключенной между кривой с, осью абсцисс и линией i'=const. Магнитную коэнергию

приведенной 'в П4. * ~ Ф?л -1,0187- 10-я Вб. Приращение магнитного потока АФНЛ фЦл— Ф — 2, ИЗ- 10~г> Вб. Магнитную энергию нелинейной системы до перемещения вычислим с помощью характеристики намагничивания контура «~--/ (Ф~) (табл. 2.3) путем численного интегрирования по формуле трапеций (см. П5): WHn

Ai"BS = A/?BS ФВ8 следует понимать как приращение магнитного напряжения ветви или ее модели в условиях ФВ8 = const, когда магнитные проницаемости в отдельных их элементах соответствуют потоку ФВ8.

Для ветви, сопротивление которой постоянно (случай 1) или зависит только от магнитного потока (случай 2), частная производная dRvs/dq, взятая при условии Фв,, = const, и приращение магнитного сопротивления ветви A/?BS равны нулю. Следовательно, и приращение энергии A№BS здесь также равно нулю (см. § 3.4) Причем при замене ветви во 2-м случае ее линейной моделью производная dRBJdq и изменение энергии AWBS также будут равны нулю.

Фтак == BS = 0,1 • 0.03 • 0,05 = 1,5 • Ю-* е6_ Приращение магнитного потока

вающие поверхность, ограниченную контуром, направлены от наблюдателя. Пусть контур ( 6-12) перемещается справа налево. При перемещении контура за время At на бесконечно малое расстояние одна его часть (левая) пересечет магнитный поток dФ^, который теперь будет пронизывать контур, и в этой части контура наводится э. д. с. GI = dФi/dt. Другая часть контура (правая) пересекает магнитный поток с№2) который, наоборот, не будет уже пронизывать контур; э. д. с., наведенная в этой части контура, е2 = dФ2/dt. Результирующее приращение магнитного потока в контуре

Приращение магнитного потока (потокосцепления) на фронте волны за время d^ равно произведению тока i на индуктивность участка линии длиной dr d\) — iL0ux; оно вызывает ЭДС

бегающим. Если машина работает двигателем, то поле усиливается под набегающим краем полюса и ослабляется под сбегающим. На 14-14 показано, как искажается поле под действием поперечной МДС при работе генератора. Там же даны направления поперечной МДС в зазоре при данных направлениях вращения и тока якоря. Приращение магнитного поля

где АФ — приращение магнитного потока, сцепляющегося с контуром (охватываемого контуром) тока.

Пусть теперь напряжение на н. э. равно Uz. Малейшее кратковременное приращение напряжения на н. э. вызовет возрастание тока до значенш!, соответствующего точке 4. Объясняется это тем, что на участке 2—3 характеристики приращению тока и, следовательно, положительному знаку UL соответствует убывание напряжения на н.э. (спадающий участок характеристики). На участке 3—4 скорость нарастания тока замедляется и в точке 4 наступит новое состояние равновесия.

3. Суммарное приращение напряжения смещения А?Б=Д?ш + Д?^1Ч-2Д?Б2 = 0,02 + 0,07 + 2-0,017=0,12 В,

При поступлении на общий вход схемы в момент времени t\ импульса отрицательной полярности малой длительности состояние запертого транзистора 7*2 не изменится, однако транзистор Т\ выйдет из состояния насыщения (рабочая точка транзистора переходит из области насыщения на границу с активной областью) и восстановятся его усилительные свойства. При этом коллекторный ток /К уменьшается, а напряжение на коллекторе повышается. Положительное приращение коллекторного напряжения через резистор R передается на базу транзистора 7*2. Когда это приращение напряжения компенсирует напряжение смещения на базе транзистора 7*2, последний выходит из запертого состояния и его усилительные свойства восстанавливаются. С этого момента, когда выполняются условия самовозбуждения (5.4) и (5.5), начинается процесс опрокидывания триггера.

состоянии транзистор Т\ заперт, а транзистор T-i открыт и находится в состоянии насыщения, так как через резистор R3 проходит достаточно большой базовый ток /62. За счет эмиттерного тока транзистора Г2 на общем резисторе R3 создается падение напряжения U3 = l3iR, с указанной на рисунке полярностью, а за счет источника питания ?к на нижнем плече делителя R\R2 — падение напряжения UR2. При выполнении условия t/3> >\URi\ на базу транзистора Т\ подается положительное напряжение t/6i, запирающее его. Конденсатор С при этом оказывается заряженным до напряжения ис = = Ек — U3. При подаче на вход одновибратора в момент времени /, (см. 6.26, б) запускающего отрицательного импульса с амплитудой, превышающей напряжение на базе ( (Увх > U6\ \), транзистор Г, начинает открываться и напряжение на его коллекторе увеличивается. Положительное приращение напряжения передается через конденсатор С на базу транзистора Г2, запирая его. Уменьшение падения напряжения на резисторе R3 способствует дальнейшему отпиранию транзистора Т\, и процесс нарастает лавинообразно, заканчиваясь полным запиранием транзистора 7*2 и насыщением транзистора Т\.

Поскольку в интервале времени, соответствующем углу коммутации у. оба тиристора работают одновременно, выходное напряжение инвертора больше, чем напряжение вступающего в работу тиристора. Приращение напряжения инвертора определяется выражением

чиваться, вызывая дрейф нуля. Однако с уменьшением анодных токов уменьшится напряжение сеточного смещения ^ci = (Ли + /as) (#i + #2). которое будет компенсировать уменьшение анодного тока /al. Уменьшение же напряжения ?УС2 = (/al + /а2) Ri вызовет увеличение анодного тока /а2. В результате дрейф нуля уменьшится по сравнению с обычной схемой усиления постоянного тока. Нагрузку компенсирующей лампы Л2 следует выбирать так, чтобы приращение напряжения А(/С1 при увеличении анодного тока Д/а2 было равно по величине и противоположно по знаку изменению потенциала катода лампы

В эквивалентных Т-образных схемах ОЭ и ОК ( 39, б, в) действующее значение зарядной емкости коллектора Ск увеличивается в 1 + /?21 э раз из-за влияния обратной связи коллектор •- эмиттер. Действие емкости Ск можно понять на примере схемы ОЭ, рассматривая транзистор с заданным напряжением UK на коллекторе с током /g в цепи базы, задаваемым генератором G ( 40). Если на коллекторе создать приращение напряжения ДС/К, то заряд на емкости Ск изменится на ДО = СКДС/К, причем "верхняя" его обкладка получит положительный заряд ДО от источника напряжения (UK + ДС/К) , а с "нижней" обкладки заряд ДО стечет в базу транзистора и вызовет перенос заряда /?21ЭДО в цепи коллектора. Следовательно, приращение напряжения Д?/к приводит к переносу заряда (ДО + Л21ЭА(2) = Ск (1 + /?21 э) 'АС'к из внешней цепи питания, а это эквивалентно увеличению действующего

Чтобы определить силу трения, приращение напряжения сдвига по двум граням элемента следует умножить на площадь грани dxdz. Получим

со второй характеристикой в точках В и С. Из полученного треугольника можно определить все необходимые величины для нахождения параметров Ь.\\э и hi23. Отрезок АВ соответствует приращению напряжения базы Д1/бэ- Приращение напряжения коллектора определяется как разность напряжений: At/K3 =

Для определения параметра Н^э из точки D необходимо провести прямую, параллельную оси абсцисс, такой длины, чтобы можно было определить достаточное для измерений приращение тока Д/К=/С/Г. По точкам DF находят приращение напряжения коллектора A?/'K3. Тогда параметр

мы генератора развертки, включающей источник точа /, конденсатор С и электронное коммутирующее устройство ЖУ. Выходная часть ЭК.У представляет собой электронный ключ, шунтирующий конденсатор. Схема генератора развертки работает следующим образом. При размыкании электронного ключа конденсатор начинает заряжаться от источника тока /, при этом приращение напряжения на конденсаторе происходит по линейному закону uc=It/C ( 8.20,6). В момент, когда напряжение на конденсаторе достигает определенного значения, электронное коммутирующее устройство замыкает электронный ключ и начинается разряд конденсатора, который заканчивается достаточно быстро. В автоколебательном режиме работы генератора развертки после разряда конденсатора электронный ключ вновь размыкается и далее процесс повторяется. В ждущем режиме