Принимать специальные

Для обеспечения надежной работы и защиты тиристоров необходимо принимать следующие меры:

В тех случаях, когда тщательный учет сопротивлений всех контактов в цепи до 1 000 в затруднен, допускается принимать следующие значения сопротивления:

В работе [Л. 14-2] рекомендуется при оценке надежности электроснабжения принимать следующие числа повреждений в год на 100 км воздушных линий напряжением, кв:

Указанные факторы приводят к необходимости ограничения номинальных скоростей и допустимых ускорений крановых механизмов. На основании опыта эксплуатации кранов рекомендуется принимать следующие ускорения: а) для механизмов подъема мостовых кранов общего назначения — 0,2 м/с2, монтажных кранов — 0,1 м/с2, перегрузочных грейферных кранов — 0,8 м/с2; б) для механизмов передвижения кранов и тележек: мостовых кранов общего назначения — 0,2 м/с2, монтажных кранов — 0,15 м/с2, козловых кранов — 0,1 м/с2, грейферных тележек —0,8 м/с2 [16]. Кроме того, ускорение механизмов также может быть ограничено в зависимости от перемещаемых грузов и, например, для перевозки жидких металлов и хрупких предметов оно не должно превышать 0,1...0,2 :и/са [26]. Чтобы обеспечить эти ограничения ускорений, продолжительность пуска типовых контроллеров составляет 4...6 с. При торможении же ускорения могут быть больше ускорений при пусках в 1,3...1,6 раза 131.

Указанные факторы приводят к необходимости ограничения номинальных скоростей и допустимых ускорений крановых механизмов. На основании опыта эксплуатации кранов рекомендуется принимать следующие ускорения: а) для механизмов подъема мостовых кранов общего назначения — 0,2 м/с2, монтажных кранов — 0,1 м/с2, перегрузочных грейферных кранов — 0,8 м/с2; б) для механизмов передвижения кранов и тележек: мостовых кранов общего назначения — 0,2 м/с2, монтажных кранов — 0,15 м/с2, козловых кранов — 0,1 м/с2, грейферных тележек —0,8 м/с2 [16]. Кроме того, ускорение механизмов также может быть ограничено в зависимости от перемещаемых грузов и, например, для перевозки жидких металлов и хрупких предметов оно не должно превышать 0,1...0,2 :и/са [26]. Чтобы обеспечить эти ограничения ускорений, продолжительность пуска типовых контроллеров составляет 4...6 с. При торможении же ускорения могут быть больше ускорений при пусках в 1,3...1,6 раза 131.

Для машин летательных аппаратов, работающих в длительном режиме, в зависимости от интенсивности охлаждения можно принимать следующие значения плотности тока:

Для машин летательных аппаратов, работающих в длительном режиме, в зависимости от интенсивности охлаждения можно принимать следующие значения плотности тока:

Значения величины е зависят от состояния поверхности контактов, характера их обработки и особенно от степени окисления. Для свежих, неокисленных и нормально обработанных одноточечных контактов (обработка на станке, окончательная отделка шлифным напильником и смазка вазелином) можно принимать следующие значения ? в омах на корень квадратный из ньютона (Ом/Н°'5) [14]:

Индуктивное сопротивление нулевой последовательности двухцепных линий несколько больше, чем одноцепных, вследствие индуктивного влияния токов нулевой последовательности, протекающих в проводах соседней цепи. При этом параллельная цепь не обязательно должна находиться на одной опоре с рассматриваемой линией. Достаточно сильное влияние одной цепи на другую сохраняется до расстояния 400 — 500 м между ними. В приближенных расчетах токов КЗ можно принимать следующие значения отношений XQ/.XJ ;

В расчетах можно принимать следующие значения постоянно включенных нагрузок:

Для обеспечения нормальной эксплуатации НС необходимо иметь также подсобные помещения: административно-хозяйственного, производственного и бытового назначения. Число и состав этих помещений зависит от производительности НС, ее положения и роли в БЗДОХОЗЯЙЧ ственной системе, степени автоматизации технологических процессов. Площади служебных помещений, располагаемых в здании НС или в отдельно стоящем здании, [24-1] рекомендует принимать следующие;

Фотодиодный оптрон.Условное графическое обозначение его приведено на 9.2, а. В качестве излучателя используется светодиод на основе арсенида галлия. График зависимости яркости излучения Ф от тока диода /д при разных температурах Т светодиодов приведен на 9.3. Эти характеристики практически линейны, ток диода ограничен допустимой рассеиваемой мощностью. Отметим, что даже при небольших обратных напряжениях светодиод может 0ыть легко пробит и выведен из строя, поэтому необходимо принимать специальные меры защиты. Как было отмечено, из-за малого динамического сопротивления в прямом направлении светодиоды требуют питания от источника с высоким внутренним сопротивлением. Простейшая схема питания с ограничительным резистором /?0гр приведе-

напряжение дрейфа, т. е. при им^>илу. Поэтому при проектировании чувствительного усилителя приходится принимать'специальные меры к снижению дрейфа нуля.

Как показали исследования, обратное напряжение на р — п-переходе нельзя увеличивать больше допустимого предела, так как это может привести к пробою р — n-перехода. При этом наблюдается резкое возрастание величины обратного тока с ростом обратного напряжения. Для предотвращения пробоя р — п-перехода необходимо принимать специальные меры.

Практически токи двух сторон линии при внутреннем КЗ часто сдвинуты на значительный угол, определяемый сдвигом фаз ЭДС частей системы, неодинаковыми углами сопротивлений этих частей, погрешностями ТА и комбинированных фильтров, создающих ток, пропорциональный /i+^2, а также свойствами фильтров. Поэтому желательно увеличение угла между этими токами, при котором защита могла бы срабатывать. Его предельное значение, однако, ограничивается условиями предотвращения излишних срабатываний защиты за счет разницы в угловых погрешностях тех же ТА, фильтров, конечной скорости распространения электромагнитных волн (см. гл. 1) и сдвига фаз первичных токов, определяемого емкостной проводимостью защищаемого участка. Зона блокирования защиты обычно составляет 40—50°, и, следовательно, допустимый сдвиг по фазе сравниваемых токов I\-\-kJz при внутренних КЗ меньше 140—130°, что обычно приемлемо. При одностороннем питании места КЗ, когда ПО с приемной стороны не срабатывают, БС нет и защита может срабатывать. Однако при обычно используемых ПО последние иногда могут сработать с приемной стороны, например от бросков тока двигателей потребителей, от тока несимметрии, и запустить свой передатчик, который будет посылать сплошные БС. Для предотвращения затягивания отключения КЗ в таких случаях приходится принимать специальные меры.

В мощных трансформаторах механические усилия, действующие на обмотки, при коротких замыканиях весьма велики, и поэтому требуется принимать специальные меры, обеспечивающие механическую прочность обмоток. Поскольку электродинамические усилия пропорциональны квадрату тока, в маломощных трансформаторах опасность механического повреждения обмоток незначительна. Для этих трансформаторов более опасно чрезмерное нагревание обмоток.

Наличие двойного комплекта щеток (по продольной и поперечной осям) заставляет принимать специальные меры для обеспечения безыскровой коммутации в ЭМУ. Чтобы обеспечить хорошую коммутацию под продольными щетками, главные полюсы делают «расщепленными» ( 12.25), т. е. каждый полюс разделяют на две части. Между ними располагают добавочные полюсы с соответствующими обмотками, которые и создают необходимое магнитное поле в зоне коммутации.

При коротком замыкании выходного зажима двухтактного эмиттерного повторителя на общую шину (или шину одного из источников питания) через один из транзисторов начнет протекать большой ток (ограничиваемый лишь выходным сопротивлением), вызывающий его перегорание, поэтому необходимо принимать специальные меры по защите выходных каскадов микросхем от короткого замыкания. Для этого применяют резисторы-ограничители Rl, R2 (см. 12.12, в) в сочетании с защитными биполярными транзисторами VT3, VT4. В нормальном режиме работы VT3 и VT4 закрыты. При недопустимо большом увеличении тока через VT1 (или VT2) один из них открывается. Через открытый защитный транзистор ответвляется часть базового тока транзистора VT1 (или VT2), так что напряжение на резисторе R1 (или R2) не превышает напряжения ?/БЭ защитного транзистора, а выходной ток каскада ограничивается величиной

При эксплуатации печей с контролируемыми атмосферами необходимо принимать специальные меры безопасности. Каждая печь должна иметь разработанную для данного технологического процесса инструкцию по технике безопасности, где следует учитывать, что

Опасность травматизма при сварке на высоте. Во время работ на подвесных устройствах сварщику необходимо принимать специальные меры безопасности. При работе на высоте сварщик должен надеть пожарный пояс с карабином и привязаться. Для предупреждения травматизма находящихся внизу людей от падающих капель расплавленного металла и шлака, а также от возможного падения металлических предметов под местом сварки должен устраиваться плотный помост, покрытый кровельным железом или асбестовым картоном.

Чтобы обеспечить решение проблемы устойчивости, в аналоговых устройствах обычно применяют отрицательную обратную связь, что реализуется путем подачи сигнала обратной связи на инвертирующий вход ИОУ. Однако даже при отрицательной обратной связи (в области средних времен) необходимо принимать специальные меры, чтобы предотвратить самовозбуждение ИОУ в области высших частот. Неустойчивость многокаскадных усилителей в указанной области частот объясняется фазовыми сдвигами сигналов, обусловленными действием паразитных емкостей и инерционностью транзисто-180

Разрывы сплошности потока различной интенсивности усложняют расчет газодинамических процессов и механических характеристик ПУ. Решение задачи осуществляется численным интегрированием известных из газодинамики уравнений неразрывности, импульса и энергии в частных производных разностными методами. Требуется принимать специальные граничные условия (условия на поверхности разрывов), учитывая, что эти дифференциальные уравнения справедливы лишь для участков с гладким (без скачков) течением. Вопрос о граничных условиях (задание потоков массы, импульса, энергии через границы) требует тщательного анализа, так как реальные элементы ПУ имеют конечные размеры и местные пневмосопротивления (дроссели, клапаны, профилированные каналы и т.п.). Методы расчета нестационарных процессов с ударными волнами изложены в [11].