Принимать коэффициент

Учитывая трудность запоминания слуховых восприятий, следует принимать дополнительные меры, а именно, выдерживать умеренный темп изложения, повторять узловые и особо трудные места лекции, иногда подчеркивая словами: «это важно», «внимание», перемежать трудные и легкие вопросы и т. п.

Монолитные пленочные оболочки используются в основном как технологическая защита бескорпусных компонентов, подлежащих герметизации в составе блока, а также компонентов с улучшенными частотными свойствами (за счет уменьшения паразитных параметров внешних выводов). Монолитные оболочки из органических материалов, выполняющие функции несущих конструкций, изготовляют методами опрессовки, пропитки, обволакивания, заливки. Обычно компоненты с такой защитой предназначены для использования в негерметичных наземных РЭС, и в этом случае приходится принимать дополнительные меры для обеспечения влагозащиты электрических соединений (например, лакировать печатные платы).

обеспечения на шинах мощности короткого' замыкания 200 Мва при напряжении 6,3 кв. Кривые показывают, что при напряжении 6,3 кв, при трансформаторах 40 Мва с расщепленными обмотками ек должно быть повышено до 16% вместо стандартного 10,5%, а для трансформатора 32 Мва никаких дополнительных мер не требуется. Для трансформаторов большей мощности требуется принимать дополнительные меры ограничения токов к. з. Применение трансформаторов с расщепленной вторичной обмоткой может эффективно решить вопросы концентрации мощностей и на напряжении 0,4 кв.

Широкое использование микросхем и микросборок позволило значительно увеличить плотность компоновки и сократить объем РЭА. Это привело к повышению удельной мощности рассеяния и к повышению температуры внутри РЭА по сравнению с аппаратурой, построенной на дискретных радиоэлементах. Чтобы снизить температуру внутри блока, конструктор вынужден принимать дополнительные меры к охлаждению РЭА.

Так как при перекрытии изоляции линии или ударе в провод мимо троса (что также не исключается полностью) на проводах возникает высокое напряжение, образуются блуждающие волны, которые распространяются по проводам в обе стороны от места удара молнии и в конце концов достигают подстанций, воздействуя на изоляцию их оборудования. Поскольку повреждение изоляции подстанций является гораздо более серьезной аварией, чем повреждение" изоляции линий, необходимо принимать дополнительные меры для ограничения вероятное™ таких повреждений. Эти функции выполняют специальные аппараты, которые называются грозозащитными разрядниками и состоят из воздушного искрового промежутка, последовательно соединенного с нелинейным активным резистором. Если напряжение на изоляции превышает определенное значение, искровой промежуток пробивается и напряжение на изоляции снижается до значения, равного падению напряжения на сопротивлении разрядника от проходящего импульсного тока, которое называется остающимся напряжением. Наряду с импульсным током через разрядник проходит ток промышленной частоты (сопровождающий ток), который поддерживается рабочим напряжением установки и продолжает проходить после того, как грозовое перенапряжение иссякнет. Сопровождающий ток удается уменьшить и оборвать, не прибегая к сложным дугогасящим устройствам, благодаря нелинейной характеристике сопротивления разрядника, т. е. резкому увеличению этого сопротивления при снижении напряжения от остающегося до напряжения промышленной частоты.

Из (4-4) следует, что разрядное напряжение увеличивается весьма медленно с ростом расстояния между электродами. Поэтому в конструкциях проходных изоляторов приходится принимать дополнительные меры для увеличения разрядного напряжения по

В тяговой сети постоянного тока "в качестве отключающего аппарата и первичного реле прямого действия (реле, iвключенное в: силовую цепь и непосредственно воздействующее на выключатель) используют направленные быстродействующие выключатели. В связи с тем что эти выключатели отключаются только при определенном направлении тока, превышающего уставку, автоматически выполняются некоторые требования по селективной работе защиты. При переменном токе говорить об определенном его направлении нельзя, в связи с этим для обеспечения селективной работы защиты приходится принимать дополнительные меры. .

Самовозбуждение синхронного генератора по схеме 40-4 происходит только при наличии потока остаточного намагничивания, как и в генераторах постоянного тока с параллельным возбуждением. Однако вследствие повышенного сопротивления выпрямителя при малых токах и других причин остаточный поток обычной величины индуктирует недостаточно -большую э. д. с. для обеспечения самовозбуждения синхронного генератора и поэтому необходимо принимать , дополнительные меры (применение резонансных контуров, включение в цепь возбуждения небольшого аккумулятора или добавочного генератора с постоянными магнитами, увеличение остаточного потока посредством магнитных прокладок в полюсах генератора и пр.). Для получения резонансного контура параллельно зажимам выпрямителя 6 ( 40-4) со стороны переменного тока можно подключить конденсаторы 7. Если емкости С подобрать так, что во время пуска генератора при и < пя возникнет резонанс напряжений, то напряжение на конденсаторах 7 и напряжение выпрямителя 6 повысятся в несколько раз и произойдет самовозбуждение. При п = яи условия резонанса нарушатся, и поэтому конденсаторы оказывают незначительное влияние на работу схемы. В схемах возбуждения вида 40-4, как правило, применяются полупроводниковые выпрямители. Благодаря своей простоте, надежности и хорошим регулирующим свойствам подобные схемы возбуждения получают все более широкое применение. Для защиты от перенапряжений при асинхронном ходе и других необычных условиях выпрямители обычно шунтируются высокоомными или нелинейными сопротивлениями.

Норма УРЭ как плановая мера должна выполнять функции контро-ш за расходом энергоресурсов и воздействовать на персонал, постоянно !аставлять его принимать дополнительные усилия и проводить мероприятия по ее выполнению. Такие усилия, очевидно, будут приниматься персоналом только при наличии соответствующих стимулов (материальных и моральных) и объективного контроля посредством технических средств измерения в любой момент времени. Измерению подлежит не только расход энергии (энергоносителей), но и объем выпускаемой продукции (объем выполненной работы). Если приборного контроля нормы нет, то она не имеет никакого смысла. Таким образом, норма УРЭ как элемент механизма, воздействующего на повышение эффективности использования энергоресурсов, должна рассматриваться всегда только в комплексе «учет -норма (план) — стимулы».

Самовозбуждение синхронного, генератора по схеме 40-4 происходит только при наличии потока остаточного намагничивания, как и в генераторах постоянного тока с параллельным возбуждением. Однако вследствие повышенного сопротивления выпрямителя при малых токах и других причин остаточный поток обычной величины индуктирует недостаточно большую э. д. с. для обеспечения самовозбуждения синхронного генератора и поэтому необходимо принимать дополнительные меры (применение резонансных контуров, включение в цепь возбуждения небольшого аккумулятора или добавочного генератора с постоянными магнитами, увеличение остаточного потока посредством магнитных прокладок в полюсах генератора и пр.). Для получения резонансного контура параллельно зажимам выпрямителя 6 ( 40-4) со стороны переменного тока можно подключить конденсаторы 7. Если емкости С подобрать так, что во время пуска генератора при п < ян возникнет резонанс напряжений, то напряжение на конденсаторах 7 и напряжение выпрямителя 6 повысятся в несколько раз и произойдет самовозбуждение. При п = пн условия резонанса нарушатся, и поэтому конденсаторы оказывают незначительное влияние на работу схемы. В схемах возбуждения вида 40-4, как правило, применяются полупроводниковые выпрямители. Благодаря своей простоте, надежности и хорошим регулирующим свойствам подобные схемы возбуждения получают все более широкое применение. Для защиты от перенапряжений при асинхронном ходе и других необычных условиях выпрямители обычно шунтируются высокоомными или нелинейными сопротивлениями.

ключевых схем — интегральных компараторов типа К521СА2 (К554СА2), предназначенных для совместной работы с микросхемами серии К155. В противном случае необходимо принимать дополнительные меры для согласования уровней выходных и входных сигналов. Поскольку эффект перекрытия единичных сигналов в схемах синхронизации на операционных усилителях практически отсутствует, узкий импульс синхронизации можно получить, например, с использованием двух дифференцирующих цепочек и логического элемента ИЛИ ( 3.12).

* При трехфазном к. з. точнее принимать коэффициент равным 1,76 вместо 2,04.

Чем выше рабочая температура печи и чем массивнее кладка, тем больше теплоты аккумулируется кладкой, тем большим следует принимать коэффициент запаса мощности для уменьшения времени разогрева печи с холодного состояния.

Коэффициент 1,05 учитывает возможное отклонение действительных потерь в трансформаторе от расчетных и применяется при индивидуальном расчете трансформатора. В этом случае следует в выражение (9-29) подставлять 2Р —сумму расчетных потерь короткого замыкания и холостого хода. При расчете серий трансформаторов под S/3 следует понимать сумму гарантийных потерь короткого замыкания и холостого хода и принимать коэффициент 1,1, учитывая возможность отклонения: действительных потерь от гарантийных на +10%.

хорошая погода. При этом поверхность провода остается сухой и чистой. Однако к хорошей погоде относят обычно и условия повышенной влажности воздуха, при которой на холодном проводе может конденсироваться влага. Хотя провода линии, находящейся под нагрузкой, нагреваются рабочими токами, благодаря чему конденсация влаги делается гораздо менее вероятной, измерения на действующих линиях обнаружили повышенные потери при повышенной влажности воздуха. Поэтому для хорошей погоды целесообразно принимать коэффициент гладкости, близкий к нижнему пределу возможных значений, т. е. примерно 0,85;

Опытных данных по затуханию волн в обмотках вращающихся машин относительно мало. Ориентировочно можно принимать коэффициент затухания равным примерно 0,02 мкс"1.

Коэффициент 1,05 учитывает возможное отклонение действительных потерь в трансформаторе от расчетных и применяется при индивидуальном расчете трансформатора. В этом случае следует в (9.29) подставлять SP— сумму расчетных потерь короткого замыкания и холостого хода. При расчете серий трансформаторов под SP следует понимать сумму гарантийных потерь короткого замыкания и холостого хода и принимать коэффициент 1,1, учитывая возможность отклонения действительных потерь от гарантийных на 10 %.

Разность температур обмотки и масла определяется для каждой фазы обмотки протекающим по ней током. Поэтому при расчете этой разности и Lo6 следует принимать коэффициент кратности для наибо* лее загруженной фазы (Л, В или С), исходя из эффективного тока.

Нормы СССР для оценки ?/поавр при трехфазных коротких замыканиях в системах с глухозаземленной нейтралью рекомендуют принимать коэффициент схемы KCJL = 1,3,

Первое из указанных условий определяется техническими ограничениями (уровни напряжения, пропускная способность сети в нормальных и послеаварийных режимах) и учитывается при проведении электрических расчетов сети. В расчетах рекомендуется принимать коэффициент реактивной мощности tg ф на шинах ПС 6—10 кВ на основании отчетных данных, но не выше 0,4, т.е. такого значения, которое реально обеспечивается уже в настоящее время. При выполнении расчетов стационарных режимов рекомендуется руководствоваться следующим:

Первое из указанных условий определяется техническими ограничениями (уровни напряжения, пропускная способность сети в нормальных и послеаварийных режимах) и учитывается при проведении электрических расчетов сети. В расчетах рекомендуется принимать коэффициент реактивной мощности (tg ср) на шинах ПС 6—10 кВ на основании отчетных данных, но не выше 0,40, т. е. такого значения, которое реально обеспечивается уже в настоящее время. При выполнении расчетов стационарных режимов рекомендуется руководствоваться следующим;