Принимается положительным

Второй причиной уменьшения ЭДС обмотки является часто применяемое укорочение шага обмотки, т. е. дуга между двумя сторонами витка принимается несколько меньше полюсного деления т. Это делается для уменьшения длины лобовых соединений. При таком укорочении виток статора сцепляется не со всем потоком полюса и, следовательно, в нем индуктируется соответственно меньшая ЭДС.

Второй причиной уменьшения ЭДС обмотки является часто применяемое укорочение шага обмотки, т. е. дуга между двумя сторонами витка принимается несколько меньше полюсного деления т. Это делается для уменьшения длины лобовых соединений. При таком укорочении виток статора сцепляется не со всем потоком полюса и, следовательно, в нем индуктируется соответственно меньшая ЭДС.

Второй причиной уменьшения ЭДС обмотки является часто применяемое укорочение шага обмотки, т. е. дуга между двумя сторонами витка принимается несколько меньше полюсного деления т. Это делается для уменьшения длины лобовых соединений. При таком укорочении виток статора сцепляется не со всем потоком полюса и, следовательно, в нем индуктируется соответственно меньшая ЭДС.

где ам — высота пакета магнптопровода, м; принимается несколько большей высоты индуктора; ус ^ 7600 кг/м:! — плотность трансформаторной стали; рм — удельные потери в стали, Вт/кг; зависят от частоты, индукции, толщины листа и сорта стали, приводятся в

Короткозамкнутая обмотка с простой беличьей клеткой (см. 1.20 и 3.13, а) состоит из ряда медных или латунных стержней круглого сечения, уложенных в пазы. Стержни с обеих сторон магнитопровода ротора приваривают к медным кольцам. При выполнении короткозамкнутого ротора пазы не изолируют. Длина стержней обмотки принимается несколько большей длины стали ротора.

На 7.2 показан характер изменений угла, полученный при упрощенных расчетах без учета влияния апериодической слагающей дополнительных потерь. Приближенно влияние этих факторов можно отразить, полагая, что на время происходящих вблизи генератора трехфазных коротких замыканий к ротору генератора прикладывается дополнительный тормозящий момент, равный 10—15% от номинального момента генератора. Иначе говоря, в процессе короткого замыкания принимается несколько уменьшенная мощность турбины.

Выбор параметров срабатывания и проверка чувствительности. Примерная зависимость /с.р = — /(/ТС1рМ) приведена на 9-25, а. Она характеризуется /с. р. мин и коэффициентом торможения /с,орм. Минимальный /с. р. мин (/торм= == 0) выбирается, как ток /с.3 схемы, приведенной на 9-23, по условию отстройки ог /нам.бр- Однако, с учетом отсутствия у НТТ схемы, изображенной на 9-24, короткозамкнутых обмоток он принимается несколько большим (/с.з. мин ^ 1>5/ц0м.т)-Коэффициент кторм должен обеспечить отстройку При /ин.макс ОТ

мальной токовой защиты, а выдержка времени защиты от перегрузки принимается несколько большей.

На 7.5 показан характер изменений угла, полученный при упрощенных расчетах без учета влияния апериодической слагающей и дополнительных потерь. Приближенно влияние этих факторов можно отразить, полагая, что на время происходящих вблизи генератора трехфазных коротких замыканий к ротору генератора прикладывается дополнительный тормозящий момент, равный 10—15% от номинального момента генератора. Иначе говоря, в процессе короткого замыкания принимается несколько уменьшенная мощность турбины.

2. В схеме предусмотрен непрерывный контроль исправности всех ИО защиты, основанный на сравнении времени существования сигнала на выходе любого ИО с заданным временем. Последнее принимается несколько большим максимального времени отключения КЗ (около 13 с). Указанный контроль реализован на элементах DW6, DW16, DT4 и DX22 (см. 46.9).

На элементах ИЛИ DW5 и выдержки времени на срабатывание DT4 реализован функциональный контроль основных измерительных органов и частей защиты. Если длительность любого из сигналов на входах DW5 превышает уставку элемента DT4, которая принимается несколько большей максимального времени существования сигнала при отсутствии неисправностей в защите, то последний срабатывает и его выходной сигнал блокирует на элементе DX7 (инверсный вход) действие защиты на отключение.

Направления синусоидальных величин (ток, напряжение и др.) в цепи периодически изменяются, но одно из двух направлений принимается положительным. Это направление выбирается произвольно и показывается стрелкой на схеме соответствующего участка цепи. При 52

тока и напряжения определяются из начальных условий. Примем мСн (0) — U (ток на первом полупериоде принимается положительным). Получаем

Направления синусоидальных величин (ток, напряжение и др.) в цепи периодически изменяются, но одно из двух направлений принимается положительным. Это направление выбирается произвольно и показывается стрелкой на схеме соответствующего участка цепи. При 52

Направления синусоидальных величин (ток, напряжение и др.) в цепи периодически изменяются, но одно из двух направлений принимается положительным. Это направление выбирается произвольно и показывается стрелкой на схеме соответствующего участка цепи. При 52

Коэффициенты Gik при искомых напряжениях ветвей дерева означают: коэффициенты на главной диагонали Gkk — собственные проводимости сечений (G33 = G3 + G6 + Ge; G44 = G4 + Ge), равные суммам проводимостей всех ветвей сечения. Остальные коэффициенты G!k(i^k): G34 = G6 = G4a — взаимные проводимости, равные суммам проводимостей ветвей, входящих как в сечение /, так и сечение k. Знак Gih принимается положительным при совпадении положительных направлений сечений I и k и отрицательным—при несовпадении положительных направлений. Для цепей, содержащих только пассивные двухполюсные элементы, взаимные проводимости также удовлетворяют условию симметрии: Gik = GM — взаимная проводимость, вносимая из сечения i в сечение k, равна взаимной проводимости, вносимой из сечения k в сечение /. Правая часть каждого уравнения состоит из суммы токов, вошедших в сечение заданных источников тока и источников тока, эквивалентных заданным источникам напряжения.

Напряжение U, приложенное к цепи ( 3.3.2), находят как сумму: U_= U^-\-U±-\-Uc. При этом угол сдвига фаз <р между током / и приложенным напряжением U_ принимается положительным, если он направлен от тсУка к напряжению в направлении против движения стрелок часов, в противном случае — угол сдвига фаз <р принимается отрицательным.

Когда угол во принимается положительным в режиме двигателя, частота вращения ротора

"' Вращающий момент, развиваемый двигателем при работе, принимается положительным, если он направлен в сторону движения привода. Если он направлен в сторо-ду обратную движению, то он считается отрицательным.

для насыщенных машин. В отличие от асинхронных машин, где режим работы однозначно определяется скольжением, несинхронных двигателях в качестве переменной, характеризующей нагрузку, могут быть приняты углы Qe, 9, 0t/, 'ф, Р- Наиболее широко в качестве угла нагрузки используется угол QU между поперечной осью ротора и вектором напряжения питания. Угол нагрузки принимается положительным, когда вектор напряжения опережает ось q.

При исследовании двигательного режима работы машины угол 6t/ принимается положительным, когда вектор напряжения питания опережает ось q ротора. Используя уравнение (15.14), можно легко установить связь между углом нагрузки и угловой скоростью ротора:

Напряжение сети U, питающей обмотку независимого возбуждения, принимается положительным при пуске, отрицательным в режиме реверса и равным нулю на время перекладки поста управления.