Примерная зависимость

9-21. Примерная расстановка приборов учета в сети промышленного предприятия.

Для выполнения операций по предварительной заготовке узлов и конструкций, а также цеховых троллеев ( 4-1) приводится примерная расстановка оборудования на линии согласно технологической последовательности работ.

Для выполнения технологических операций по изготовлению электроконструкций и других изделий из листовой ctaли шириной листа до 2000 мм и толщиной до 6 мм на 4-8 приводится примерная расстановка оборудования на линии согласно технологической последовательности выполняемых операций.

Для выполнения технологических операций по обработке и предварительной заготовке труб приводится примерная расстановка оборудования на линии ( 4-14). Технологический процесс состоит из операций: разметки, резки, нарезки и накатки резьбы, зенковки, гнутья, сварки и сборки в узлы и блоки. Производительность линии в смену 2000 м, потребная производственная площадь для размещения линии 240 м^.

Для выполнения технологических операций по обработке и предварительной заготовке труб диаметром до 50 мм на 4-19 приводится примерная расстановка оборудования на линии.

Для выполнения технологических операций по предварительной заготовке шин сечением от 20X3 до 120X12 мм на 4-20 приводится примерная расстановка оборудования на линии.

Для выполнения технологических операций по предварительной заготовке проводов сечением 2,5—10 мм^ и элементов проводок на 4-25 приводится примерная расстановка оборудования на линии.

Для выполнения технологических операций по предварительной заготовке проводов сечением 16—240 мм^ и кабелей диаметром 10— 65 мм нЯ' 4-27 приводится примерная расстановка оборудования на линии.

Для выполнения технологических операций по предварительной заготовке проволоки на 4-29, а приводится примерная расстановка оборудования на линии.

Для выполнения технологических операций по предварительной заготовке тросовых проводок на 4-29, б приводится примерная расстановка оборудования на линии.

Для выполнения технологических операций по предварительной заготовке кабелей на 4-32 приводится примерная расстановка оборудования на линии.

Модуляция по интенсивности осуществляется путем изменения тока накачки /н через излучатель ( 8.7). Примерная зависимость Р = ср(/н), называемая ватт-амперной характеристикой (ВтАХ), показана на 8.8 (для ЛСД и СЛД — кривая 7, для ЛД — кривая 2). Влияние нелинейности ВтАХ ЛСД можно уменьшить, используя гамма-корректор, включенный, например, по схеме, показанной на 8.7. В этом случае можно использовать непосредственную модуляцию интенсивности излучения СД полным ТВ сигналом. Не-

2-1. Примерная зависимость магнитной индукции и относительной магнитной проницаемости от напряженности магнитного поля

2-2. Примерная зависимость напряженности магнитного поля (1) и магнитной проницаемости (2) от координаты х

Примерная зависимость КПД индуктора при нагреве стальной пластины от частоты, выраженная через отношение Ь2/А2, приведена на 4-9. Принято, что температура по всему сечению равна

Максимальная токовая защита. Возможная совмещенная структурная схема приведена на 14.2. Защита выполнена двухфазной двухсистемной — с двумя органами тока КА, работающими по схеме ИЛИ на отключение выключателя, а для синхронных двигателей — и на гашение поля. Для обеспечения селективности защите как наиболее удаленной от источников питания выдержки времени не требуется. Поэтому она для быстрейшего отключения КЗ осуществляется без нее. Первичный ток срабатывания защиты с учетом соображений гл. 5 выбирается по общему выражению: 7^> =&0тс&з/Дв,ном. При асинхронном двигателе Й3 обычно рассчитывается в предположении включения двигателя под номинальное напряжение с выведенным пусковым реостатом (при фазном роторе). Отстройка от броска при внешнем КЗ обычно не является расчетным случаем. Получающаяся примерная зависимость токов в

14.3. Примерная зависимость огибающей мгновенных значений пускового тока от времени для асинхронного двигателя

к статору тока ротора; с изменением скорости _ ротора изменяется вторичный ток. Конец вектора тока /экв при уменьшении скорости ротора будет перемещаться по окружности вправо и при неподвижном роторе вектор /9КВ совпадет с /ц, так как вторичная ЭДС и соответственно вторичный ток окажутся равными нулю. Поэтому при малых скоростях ротора и сравнительно большом эквивалентном токе двигатель в режиме динамического торможения оказывается с сильно насыщенной магнитной системой. Наоборот, при больших угловых скоростях и том же эквивалентном токе магнитная система будет ненасыщенной. Примерная зависимость /ц = / [s (co)j приведена на 3.36.

4.66. Примерная зависимость коэффициента мощности от скольжения для асинхронно-вентильного каскада небольшой мощности.

када достигает 0,82—0,9 при максимальной угловой скорости и тем выше, чем больше его мощность. При снижении угловой скорости КПД падает. Если КПД сравнительно высок, то коэффициент мощности АВК оказывается низким, что обусловливается значительным суммарным потреблением реактивной мощности двигателем и инвертором и искажением тока инвертором. Коэффициент мощности зависит не только от нагрузки, но и от угловой скорости асинхронного двигателя. Примерная зависимость cos (рк от скольжения и момента М* = М/УИНОМ для АВК небольшой мощности дана на 4.66.

КПД исполнительного двигателя с полым немагнитным ротором невелик: т\ = \Q~ 20% при аэ = 1 и v « 0,5 v0. Примерная зависимость его от относительной частоты вращения показана на 6. 1 1 ,б. Низкая величина КПД объясняется большими потерями в роторе

На 23-17 изображена примерная зависимость относительной погрешности измерения от измеряемой частоты. Измерительное время принято равным 10 сек, погрешность кварцевого генератора 2-10~ . Суммарная погрешность показана жирной линией. Из рисунка видно, что примерно до частоты 10 кгц погрешность измерения практически определяется только погрешностью квантова-п ния, а начиная от 200 —