Примерные зависимости

Типичными являются защиты со ступенчатыми характеристиками t—f(l). Током срабатывания защиты, или ее отдельных ступеней /с,3 обычно называется минимальный ток в фазах линии, при котором защита (ее ступень) может срабатывать. Уточнение этого определения дано в § 5.2. Логическое уравнение, характеризующее работу трехступенчатых токовых ненаправленных защит (см. гл. 1), имеет вид у=/с,зАП+/ЗД11+/"зАШ1, для токо-i вых направленных защит y=Sll,3D\l +S/"-Atn +S/l"DJu или при общем OHM y=S(ll.J)?+I?,9p?l+I™aD*tlu )'. Действие токовой защиты рассматривается в первую очередь на примере ее применения для радиальной сети с односторонним питанием ( 5.1, а). Устройства защиты включаются только со стороны питания всех элементов и могут действовать на отключение своих выключателей. Примерные характеристики выдержек времени защит /', 2' и У

Из (4.89) и (4.91) следует, что с увеличением магнитного потока машины постоянного тока момент каскада возрастает, при этом угло- ; вая скорость его снижается. Примерные характеристики вентильно-машинного электромеханического каскада приведены на 4.63.

6.7. Примерные характеристики комплексной нагрузки электрических систем

Примерные характеристики при коротком замыкании и последующем пофаз-ном АПВ или АПВ на двухцепной линии представлены на 7.13,

постоянным, то момент (мощность) двигателей был бы больше, чем при ? = const. На 11.5 показаны примерные характеристики мощности (момента) при постоянстве различных напряжений и э.д.с. в схеме замещения:

Характеристики преобразовательной (выпрямительной и инверторной) нагрузки. Эти характеристики, дающие зависимость активной и реактивной мощностей (потребляемых или выдаваемых преобразователем) от подведенного к нему напряжения, обусловлены регулированием преобразователя. Подобное регулирование является быстрым, поэтому в первом приближении можно считать совпадающими статические и динамические характеристики. Не проводя здесь подробного анализа работы преобразователей и не выводя соответствующих аналитических выражений*, приведем примерные характеристики выпрямителя и инвертора.

потенциал истока при этом принимается за нулевой. Эта зависимость, как и в транзисторах с двумя р — л-переходами, нелинейна и в достаточно широкой области изменения величин может быть представлена только графически. Графики изменения тока стока от потенциала на нем при постоянном потенциале затвора, принимаемом в качестве параметра, называют обычно выходными характеристиками полевого транзистора. Возможно и другое представление тех же зависимостей — графики изменения тока стока от потенциала затвора при фиксированном потенциале на стоке. Такие характеристики получили (не совсем удачное) название переходных. На 4.8, а приведены примерные характеристики полевого триода этого типа. (На рисунках индексы у величин обозначают: и — вывод истока, с — вывод стока, з — вывод затвора.) Характеристики, приведенные на рисунке, получены в предположении, что потенциал истока и корпуса нулевой, а стока — отрицательный. Количественно свойства полевого транзистора принято характеризовать величиной приращения тока исток — сток, отнесенной к приращению потенциала затво а, при постоянной разнести потенциалов между стоком и истоком:

Примерные характеристики некоторых образцов поршневых двигателей

Типичными являются защиты со ступенчатыми характеристиками t = f(i). Током срабатывания защиты или ее отдельных ступеней /сз обычно называется минимальный ток в фазах линии, при котором защита (ее ступень) может срабатывать. Уточнение этого определения дано в § 5.2. Логическое уравнение, характеризующее работу трехступенчатых токовых ненаправленных защит (см", гл. 1), имеет вид tj=l{3Dp+Ilcl^n~Ilcu3D'u\ для токо-> вых направленных защит y = S]\,3D]1 tSI\]3D}u или при общем OHM y = 5(/?9DjI+/'IaD?II?W ). Дей ствие токовой защиты рассматривается в первую очередь на примере ее применения для радиальной сети с односторонним питанием ( 5.1, а). Устройства зашиты включаются ^только со стороны питания всех элементов и могут действовать на отключение своих выключателей. Примерные характеристики выдержек времени защит /', 2' и 3'

Примерные характеристики при коротком замыкании и последующем по-фазном АПВ или АПВ на двухцепной линии представлены на 4.16.

9.11. Агрегат эквивалентной системы при полном впуске энергоносителя: а —схема агрегата: i* — впуск энергоносителя при полном открытии (м.я —О; Т — турбина; Л — двигатели собственных нужд; И — насосы; Г — генератор, выдающий мощность Р; <а — угловая скорость вала (приведенная к электрической г, t — частота & системе; б—зависимости: / — давления d; 2 — расхода питательной воды ч: 3—напора h в зависимости от частоты f двигателей Д, питающих собственные нужды станции (примерные характеристики); в—изменение мощности генератора Рт: 2-3—при питании собственных нужд двигателями, не зависимыми от частоты; 2-3' — при наличии зависимостей типа показанных на 9.11,6"; 2-3" — то же, пря другом характере d, q, й = ф(П; 2 — изнтенение частоты: / — в системе без резерва (участок характеристики 2-3); 2—при появлении лавины частоты (участки характеристик 2-3', 2-3")

При самовентиляции (способы охлаждения IC01, IC0141, IC0041) М2 с понижением п уменьшается как за счет необходимости снижения /2, так и /„. На 10-33,а приведены примерные зависимости в относительных единицах Pi=l(n), а на 10-33,6 — M2=f(n) при различных способах охлаждения. При снижении п указанных двигателей можно принимать, что /2 и Ф уменьшаются каждый пропорционально ]АМ2. Допустимость принятых из 10-33,6-значений М2 при самовентиляции целесообразно проверить тепловым расчетом и при необходимости скорректировать М2.

Примерные зависимости Zp=/(6) для различных точек сети приведены на 6.9. При б, близких к 180° у электрического центра системы Ц Zp, как и напряжение Up, оказывается равным нулю. С удалением рассматриваемой точки линии от электрического центра (который сам, например при неоднородных сопротивлениях элементов системы, при изменении б перемещается вдоль линии или может оказываться внутри эквивалентных частей систем) предел снижения для нее Zp уменьшается (кривые Zp для точек А, Б и В). Орган сопротивления срабатывает при Zp
При самовентиляции (способы охлаждения IC01, IC0141, IC0041) М2 с понижением п уменьшается как за счет необходимости снижения /2, так и /„. На 10-33,а приведены примерные зависимости в относительных единица-х Р2=/(«), а на 10-33,6 — M2=f($) при различных способах охлаждения. При снижении п указанных двигателей можно принимать, что /2 и Ф уменьшаются каждый пропорционально У" М2. Допустимость принятых из 10-33,6 значений М2 при самовентиляции целесообразно проверить тепловым расчетом и при необходимости скорректировать М2.

6-110. Подъемная сила F электромагнита ( 6.110) пропорциональна квадрату магнитного потока Фя, проходящего в якорь электромагнита; ЭДС, возникающая в обмотке, определяется полным потоком Ф, сцепленным с витками обмотки. Разность между этими потоками называют потоком рассеяния Фр. На 6.110 изображены примерные зависимости Фя, Ф, ФР, F и тока / в катушке от воздушного

Рассматривая процессы в двигателях нагрузки при снижении напряжения, необходимо заметить, что происходящий при этом рост тока приводит к более интенсивному снижению напряжения в питающей сети, что, с одной стороны, неблагоприятно сказывается на работе всей системы, а с другой — приводит к увеличению нагрева оборудования. Особенно это относится к асинхронным двигателям, у которых токи статора /4 и ротора /2 резко возрастают со снижением напряжения. На 11.11 показан характер этого возрастания, а на 11.12 приведены примерные зависимости относительных длительных превышений температуры 9#, показывающие влияние понижения напряжения на

Примерные зависимости термо-э. д. с. от перепада температур приведены на 4.13 для типичных полупроводников 1 и металлов 2.

соответственно возрастает. На 7-4 приведены примерные зависимости к. п. д. машин постоянного тока от их номинальной мощности.

При закороченной ([/в = 0, 2нагр = 0) и разомкнутой (Us = = Us. макс, /в == 0, гнагр = оо) вторичной обмотке SB = 0. Примерные зависимости SB от UB и zliarp при /п = const приведены на

Примерные зависимости гр = / (б) для различных точек сети приведены на 4-48. При б, близких к 180°, у электрического центра системы (Ц) zp, как и напряжение Up, оказывается равным нулю. С удалением рассматриваемой точки линии от электрического центра (который сам, например, при неоднородных сопротивлениях

Для защит с реле тока, имеющими магнитное торможение и насыщение, учитывая полную погрешность ТТ е = 0,1, достаточно иметь ктор„. „Hf я» 0,15 -г- 0,2. Начальный ток срабатывания (и .Fcp) может быть небольшим и для существующих конструкций он равен примерь о 0,2 /ном г. Коэффициент чувствительности защиты в понимании, использованном для защиты линий, применительно к генераторам характеризует ее неполноценно. Это происходит потому, что к, = /к 3 МИН//С. 3. определяемый обычно по К(2) на выводах машиш, не выявляет ее работу при к. з. внутри абмотки статора. Свойство защитоспособности целесообразно оценивать долей охваченных ею витков. Для этого на 8-8, б построены примерные зависимости токов в защите / к 3 а при внутренних междуфазных к. з. (кривая / для гп = 0 и кривая 2 для гп =J= 0) одиночно работающего двухполюсного турбогенератора и тока срабатывания /с ., (прямая 3) для обеих разновидностей защиты (так как для защиты с торможением /торм — 0) от доли а замкнувшихся витков. Ток /. 3 <; /1ЮМ-Г значительно меньше тока к. з. на выводах машины (/ном т/х'\. При уменьшении а ток /сз остается неиз-

Примерные зависимости ZP = f(6) для различных точек сети приведены на 6.9. При 6, близких к 180° у электрического центра системы Ц Zp, как и напряжение Up, оказывается равным нулю. С удалением рассматриваемой точки линии от электрического центра (который сам, например при неоднородных сопротивлениях элементов системы, при изменении б перемещается вдоль линии или может оказываться внутри эквивалентных частей систем) предел снижения для нее Zp уменьшается (кривые Zp для точек А, Б и В). Орган сопротивления срабатывает при Zp<;Zc.p. Для органа полного сопротивления ZClP не зависит от фр, а следовательно, и от 5 и изображается прямой, параллельной оси б. Принимая для зашит подстанций А, Б и В Zc,p одинаковыми, можно сделать вывод, чго при качаниях срабатывает только орган сопротивления Б. С увеличением ZC)P и уменьшением времен срабатывания ступеней защит возможность ложных действий защит возрастает. Последние, III ступени защит обычно имеют tm>