Приближенном определении

Если число наблюдений п мало (/г< 10—20), а закон распределения погрешностей отдельных наблюдений нельзя считать близким к нормальному, то применение приближенного выражения (7.24) приводит к значительным погрешностям. В этом случае для грубой оценки величины Рд имеет смысл использовать выражение (7.14), положив в нем а = 0Ср.

Погрешность вычисления интеграла по приведенной программе (как и любых вычислений на ЦВМ) связана с ошибками приближенного выражения (1.40) при конечном числе интервалов (или конечной длительности интервала) и ошибками округления в силу ограниченного числа разрядов. Последняя растет с увеличением числа шагов вычислений. Оценить заранее оптимальное число шагов итераций, зависящее от вида интегрируемой функции, затруднительно. Поэтому для подтверждения результата производят повторные вычисления с измененным (обычно в два раза) числом шагов,

Для получения искомого приближенного выражения реакции необходимо дважды проинтегрировать выражение (6.38). Очевидно, достаточно найти интеграл только для первого слагаемого; путем смещения его на соответствующие интервалы можно записать выражения интегралов от остальных слагаемых.

Из (21-18) и 21-21 следует, что величина гармонической составляющей й^ь зависит как от насыщения и мощности трансформатора, так и от параметров схемы. Наибольшие величины гармонической составляющей (!Ki, получаются в тех случаях, когда знаменатель приближенного выражения (21-18) близок к нулю, т. е. входное сопротивление схемы относительно точки присоединения магнитного шунта носит емкостный характер и мало отличается от внутреннего сопротивления эквивалентного генератора, или, иначе говоря, одна из собственных частот схемы близка к частоте соответствующей гармонической. Таким образом, (21-18) указывает на возможность резонанса на высших гармониках. В резонансной области следует учитывать активные потери и влияние высших гармонических на поток основной частоты. При отсутствии резонансных условий нечетные гармоники могут давать дополнительное повышение напряжения до 0,1—0,2 напряжения промышленной частоты. Значительные повышения напряжения за счет 5-й гармоники были обнаружены на моделях двух реальных передач 500 кВ.

Основная погрешность рассматриваемого отдельно преобразователя может складываться из некоторых составляющих: погрешности, . обусловленной неточностью образцовых приборов и мер, с помощью которых производилась градуировка; погрешности за счет приближенного выражения (табличным, графическим, аналитическим способом) функции преобразования; погрешности, обусловленной неполным совпадением функций преобразования при возрастании и убывании измеряемой величины (гистерезис функции преобразования); погрешности от неполной воспроизводимости характеристик преобразователя (например, чувствительности). Последняя погрешность исключается при индивидуальной градуировке. На практике все составляющие проявляются в виде одной основной погрешности.

Если со-*-0, tgфв->0 и фв->-0. Если со==й)в=1/тв приЖ„ = ' то 1дфв=—1 и фв=—45°. При (о-^оо (точнее при со>1/тв) формула (6.114а) становится приближенной в результате использования приближенного выражения (4.25) для (5.

Максимальную частоту генерации мультивибратора можно найти из приближенного выражения [22]:

Длительность формируемого импульса блокинг-генератора можно определить из приближенного выражения:

(при составлении приближенного выражения (2.6) слагаемым, пропорциональным ин (/от), пренебрегаем из-за его малости).

(при составлении приближенного выражения (2.6) слагаемым, пропорциональным ы„ (/от), пренебрегаем из-за его малости).

где тупр — постоянная времени входного сигнала. Запаздывание сигнала на затворе транзистора по отношению ко входному можно определить из приближенного выражения

В данной схеме С\^>С?. Какой из этих емкостей можно пренебречь при приближенном определении Собщ?

В приведенной схеме Ci^Cj. Какой из этих емкостей можно пренебречь при приближенном определении общей емкости?

незначительно и чтобы реально возможная ошибка в их приближенном определении в минимальной степени влияла на результат расчета.

Определение размеров стержня и обмоток, проводимое в начале расчета, является предварительным. Задача предварительного расчета заключается в приближенном определении основных размеров магнитной системы и обмоток (d, d\2, t) и в расчете активного сечения стержня (Яс) и э. д. с. одного витка обмотки (нв), что необходимо в дальнейшем для полного расчета обмоток. Сечение стержня Яс в предварительном расчете определяется по коэффициенту заполнения kc без расчета размеров пакетов и при окончательном расчете магнитной системы может быть скорректировано на 0,5 — 1,0%. Полное сечение стержня Яф.с может быть также найдено по табл. 8-2, а размеры пакетов стержня и ярма по табл. 8-1.

Масса активных материалов трансформатора с достаточной точностью определяется при его расчете. Точные массы конструктивных и других материалов и масла трансформатора могут быть найдены только после подробной разработки его конструкции. Однако в процессе расчета может возникнуть необходимость в приближенном определении этих масс для оценки экономичности различных вариантов расчета.

В любом таком методе неизбежно использование некоторых допущений и некоторых величин, определяемых или оцениваемых приближенно. Число таких величин должно быть минимальным, а сами эти величины должны быть такими, чтобы при существенных изменениях в исходных данных расчета они изменялись незначительно и чтобы реально возможная ошибка в их приближенном определении в минимальной степени влияла на результат расчета.

Определение размеров стержн.ч и обмоток, проводимое в начале расчета, является предварительным. Задача пред-иарительного расчета заключается в приближенном определении основных размеров магнитной системы и обмоток d, diz, I и в расчете активного сечения стержня Яс и ЭДС одного витка обмотки ив, что необходимо в дальнейшем для полного расчета обмоток. Сечение стержня Яс в предвари-

Масса активных материалов трансформатора с достаточной точностью определяется при его расчете. Точные массы конструктивных и других материалов и масла трансформатора могут быть найдены только после подробной разработки его конструкции. Однако в процессе расчета может возникнуть необходимость в приближенном определении этих масс для оценки экономичности различных вариантов расчета.

Для симметричных шинопроводов при приближенном определении потерь активной мощности можно пользоваться кривыми на 10-8 и 10-9.

Для симметричных шинопроводов при приближенном определении потерь активной мощности используют зависимости, приведенные на 10.1 и 10.2. При построении этих графиков коэффициент дополнительных потерь в шинопроводе был принят равным 1,5. Кроме того, был учтен нагрев шин расчетным током. Этими зависимостями можно пользоваться и для несимметричных шинопроводов. В этом случае необходимо умножить полученное значение потерь активной мощности на

При Т2о>Т1О приближенное решение дает преуменьшение тока i"1/0/ и, следовательно, преувеличение тока i'1/0/. При Т20<Т10 имеет место обратная картина. Что касается погрешностей в токах i'2/0/ и i"2/0/ при приближенном определении, то они всегда получаются отрицательными (т. е. токи преуменьшены). Однако при достаточно малых а все эти погрешности вполне допустимы.