Приближенное выражение

Отсюда следует, что коэффициент переноса стремится к единице при w
откуда следует х = а, т. е. преобразователь воспринимает непосредственно перемещение корпуса. Если же, наоборот, третий член играет главную роль в левой части, то получается приближенное соотношение

'рас * ^то'п [(1 - 'э.пз!Дэ.пз2)(1 ~ ТотыпЛаТЛг)]-Приняв во внимание приближенное соотношение

Между модулями токов/! и /2при нагрузке, близкой к номинальной, имеет место следующее приближенное соотношение:

случае Е0 С Um, т. е. ограничение происходит при малых значениях синусоидального напряжения, то заранее известно, что t$ <^ Т, где Т = 2n/Q — период синусоидального напряжения. Выражение ?)тзшЙ/ф/2 = Umsinnt$/T имеет аргумент, много меньший единицы. Для малых значений х известно приближенное соотношение sin x » х. Учитывая его, получим

Рассмотрим случай большого управляющего тока /б > /он, когда степень насыщения транзистора s велика. При большом s значение х = 1/s оказывается малым. Известно, что для малых значений х справедливо соотношение 1п(1 — х) «* —х. Применяя это приближенное соотношение, находим, что /вкл ж 03/s.

на основании которого можно получить (см. приложение I, п. 1) следующее приближенное соотношение

получим следующее приближенное соотношение (см. приложение 1) для заряда неосновных носителей:

Это приближенное соотношение получено на основании выражений (3.14) — (3.17), из которых следует, что

можно использовать следующее приближенное соотношение;

Между модулями токов 1г и /2 при нагрузке, близкой к номинальной, имеет место следующее приближенное соотношение:

минимальным; 2) коэффициент фазы р должен линейно зависеть от частоты по крайней мере в пределах рабочего диапазона. Функционирование линии улучшится, если из четырех параметров Ri, G,, С{ и LI первые два уменьшить. Однако достичь здесь ощутимых результатов невозможно как по техническим, так и по экономическим причинам. Анализ формулы (7.17) показывает, что существует принципиально иное решение проблемы: нужно существенно повысить погонную индуктивность LI, чтобы на рабочих частотах выполнялось условие wjLi>^i. Тогда с учетом неравенства oC^d для коэффициента фазы имеем приближенное выражение

вале (О, 1) и в каждый дискретный момент времени складываются пять таких чисел. Записать приближенное выражение для одномерной плотности вероятности генерируемого процесса.

Приближенное выражение производной может быть отнесено и к моменту времени t=(n-\-l)T

При одном и том же уровне индукции на участках магнитопровода в машинах с одинаковым D высота ярма статора будет пропорциональна потоку, а следовательно, обратно пропорциональна числу полюсов машины (прямо пропорциональна полюсному делению). Принимая, что размеры пазов не зависят от числа полюсов машины, получаем приближенное выражение

Так как дифференцированиям действующего сигнала соответствуют дифференцирования реакции, то в результате суммирования всех реакций на действие (п+1) импульсов (6.37) получим приближенное выражение второй производной от искомой реакции на выходе:

Приближенное выражение k = - — , учитывающее уг-

Используя (4.83), после преобразований получаем приближенное выражение для момента

Найдем приближенное выражение вращающего момента двигателя при амплитудном управлении для (Л, = const. Действительным к о э ф ф и -ц и е н т о м с и г и а л а ар назовем отношение управляющего напряжения (Уу, приведенного к обмотке возбуждения, к напряжению возбуждения:

Выведем приближенное выражение для отношения мощности двигателя при длительной работе Рдл к мощности при кратковременной работе Ркр.

При малой длине затвора L взаимодействие полей соседних электродов образует краевое поле ЕКр в области зазора и в области ПЗС1. Это поле ускоряет процесс передачи заряда Qp. Приближенное выражение для определения краевого поля имеет вид

В случае асинхронного двигателя с фазной обмоткой на роторе н. с. пространственной гармоники создает поле, исследование которого может быть проведено аналогично (VIII. 22) — (VIII. 27). Если на роторе имеется обмотка типа демпферной или беличьей клетки или сердечник ротора массивный, то образуются короткозамкнутые контуры, по которым могут замыкаться токи, вызванные полями высших гармоник. Эти токи будут демпфировать вызывающие их поля, в результате чего уменьшается индуктивность дифференциального рассеяния, пропорциональная сцеплению полей высших гармоник с якорной обмоткой. Для учета этого явления вводится коэффициент демпфирования 6ДМ<1 • Аналогично (VIII. 31) с учетом &дм выводим приближенное выражение индуктивности трехфазной якорной обмотки, обусловленной v-й гармоникой потока,