Превышающих номинальное

Электродвигатели компрессорной станции для закачки рабочего агента в скважины при числе агрегатов 10—16 разбиваются на три группы с приблизительно одинаковым числом их в каждой группе. Каждый двигатель снабжен защитой от сверхтоков, обусловленных короткими замыканиями, и от сверхтоков перегрузки, появляющихся при самозапуске, осуществляемой с помощью токовых реле с ограниченно-зависимой характеристикой. Защита от перегрузки действует на отключение двигателей при токах, в 3—4 раза превышающих номинальный ток двигателя /,„ и с разными выдержками времени для каждой из трех групп двигателей: 3 с для первой группы, 5—6 с — для второй и 8—10 с — для третьей. Двигатели всех трех групп остаются подключенными к сети при глубоком снижении или исчезновении напряжения. После восстановления напряжения начинают разгоняться все двигатели. В том случае, если за 3 с электродвигатели первой группы не успеют разогнаться так, чтобы пусковой ток их стал меньше (3—4) /„, они будут отключены токовой защитой. Это приведет к снижению общего тока, поступающего к двигателям компрессорной станции, уменьшению потерь напряжения в питающей сети, увеличению напряжения на оставшихся подключенными двигателях и созданию благоприятных условий для их разгона. Если в тече-

Режим противовключения имеет место также при перемене полярности якоря на ходу двигателя, чем пользуются для быстрой остановки привода. Этот способ торможения требует большого расхода электроэнергии, связан с возникновением токов, в 3 раза и более превышающих номинальный.

Построение схем усилителей-ограничителей приемников каналов .зависит от скорости модуляции (200, 100 и 50 Бод). При скорости модуляции 50 и 100 Бод применяется двухкаскадный усилитель-ограничитель, собранный на микросхемах У1 и У2 по схеме с емкостной связью (конденсатор С9) между каскадами ( 5.18). При уровнях входного сигнала ниже номинального оба каскада работают в режиме усиления. При уровнях входного сигнала, равных или превышающих номинальный, первый каскад работает в режиме усиления, второй — в режиме ограничения. Каждый каскад охвачен местной отрицательной обратной связью. В первом каскаде обратная связь осуществляется с помощью резистора R4, во втором—с помощью резистора R8 и конденсатора СП. Коэффициент усиления усилителя-ограничителя регулируется подбором номинала резистора R8.

Не внося большой погрешности, в расчетных формулах пусковых режимов пренебрегают сопротивлением г\г. Это оправдано при токах, заметно превышающих номинальный, так как электрические потери в обмотках, возрастающие пропорционально квадрату тока, многократно превышают потери в стали, для учета которых в схему замещения введен параметр rt г .

Пуск электродвигателя с короткозамкнутым ротором проводят прямым включением статора на полное напряжение сети без каких-либо пускорегулирующих устройств, что сопровождается возникновением больших пусковых токов, в 6—7 раз превышающих номинальный.

В силу своих физических свойств плавкие вставки предохранителей выдерживают, не расплавляясь, в течение 1 ч и более нагрузки, превышающие на 30—50% их номинальные токи, и надежно плавятся за время менее 1 ч лишь при нагрузках, превышающих номинальный ток плавких вставок на 60—100%. По этой причине защита от перегрузки с помощью предохранителей требует несколько больших расходов электрооборудования и ма-тервалов. Эти расходы не будут чрезмерно большими

превышающих номинальный ток плавких вставок на 60—100%, они плавятся за время, меньшее 1ч..

Если по ходу проверки защиты у какого-либо реле надо снимать характеристики, требующие падачи токов, в несколько раз превышающих номинальный ток реле, то необходимо до минимума сократить время, в течение которого обмотки реле обтекаются большими токами, и увеличить время между очередными включениями тока на реле.

Причины погрешностей круговой диаграммы и области ее применения. Круговая диаграмма, построенная на основании упрощенной схемы замещения асинхронной машины, получила широкое распространение благодаря простоте и наглядности. Однако значения токов, моментов и других параметров, получаемые из круговой диаграммы, могут иметь довольно большую погрешность, особенно в области токов, значительно превышающих номинальный, т. е. при скольжениях, близких к единице.

(см. 9-7), то магнитная система машины оказывается ненасыщенной, и поэтому характеристика короткого замыкания носит прямолинейный характер, дающий изгиб только при величинах тока, значительно превышающих номинальный ток /н.

(см. 9-7), то магнитная система машины оказывается ненасыщенной, и поэтому характеристика короткого замыкания носит прямолинейный характер, дающий изгиб только при величинах тока, значительно превышающих номинальный ток /„.

Вследствие размагничивающей реакции якоря при коротком замыкании магнитная система машины является ненасыщенной и характеристика короткого замыкания имеет линейную зависимость ( XII. 10). Из-за насыщения усиков и зубцов магнитопровода при токах, превышающих номинальное значение, характеристика может терять линейную зависимость. Вследствие остаточного магнетизма при токе возбуждения /в=0 имеется некоторый ток короткого замыкания, соответствующий ординате Оа.

Подсчитанное по (23-4) напряжение может достигать очень больших значений, во много раз превышающих номинальное. Но в дей-

Сечение ярма выбирается таким, чтобы при токах, превышающих номинальное значение в 1,3 раза, между током 1Ж и суммой напряжений Холла соблюдалась линейная зависимость.

ческая пластина 2, которая состоит из двух металлических слоев, обладающих различными коэффициентами линейного расширения. Биметаллическая пластина нагревается теплом, излучаемым нагревательным элементом. При токах, превышающих номинальное значение, би- 18.3. Схема устройства тепло- метачлическая пластина изги-вого реле бается настолько сильно, что

Магнитодвижущие силы Fj и F_n находятся приблизительно в противо-фазе аналогично трансформатору тока с двумя магнитопроводами. Следовательно, потоки рассеяния Фрас и Фрас, создаваемые этими МДС, также противоположны по фазе. В результате происходит противонамагничивание стержней / и II до индукций, соответствующих области большой магнитной проницаемости стали. В то же время результирующая МДС Zo = ?i + ?11 относительно мала. Сечение магнитного шунта и соотношение между числами витков вторичной обмотки подбирают так, чтобы получить наименьшую погрешность при первичном токе, близком к номинальному. При токах, превышающих номинальное значение, шунт насыщается и мало влияет на работу трансформатора.

надежно работать и при напряжениях, превышающих номинальное на 5—20 %. Это напряжение называют наибольшим рабочим напряжением.

Переходные режимы в ТПН протекают при первичных напряжениях, не превышающих номинальное. Отношение числа витков

Перенапряжения, возникающие во время выключения, могут достигать значений, превышающих номинальное напряжение выключателя в 1,7—2,5 раза. Это необходимо учитывать при выборе полупроводниковых приборов.

Для силовых ключей, способных выдерживать токовую перегрузку, устанавливают ОБР в режиме короткого замыкания. Данная характеристика приводится для относительно коротких временных интервалов, как правило, не более 10 мкс. Граничные значения напряжений устанавливаются на уровне предельных напряжений пробоя ключа. Некоторые ограничения максимальных напряжений вводятся при токах перегрузки, превышающих номинальное значение выходного тока. Предельные токи перегрузки превышают номинальный ток в 8... 10 раз и определяются типом короткого замыкания. Различают режим короткого замыкания, при котором ключевой прибор включается на нулевую нагрузку, а также режим, при котором происходит закорачивание нагрузки при включенном силовом приборе ( 3.47). Во втором случае, как правило, ток перегрузки больше. Для надежной защиты ключевого прибора ток перегрузки дол-

Во-первых вебер-амперная характеристика линейна при токах, во много раз превышающих номинальное значение. Во-вторых вебер-амперная характеристика практически линейна в заданном ограниченном диапазоне значений токов. В-третьих реактор имеет существенно нелинейную вебер-амперную характеристику, необходимую для выполнения его основной функции.

проявляется тенденция к увеличению токов в обмотках двигателя, что особенно заметно при значениях момента, превышающих номинальное значение. Следствием этого является увеличение потерь в меди обмоток статора и ротора при уменьшении частоты напряжения в режиме пропорционального управления. Увеличение тока статора приводит также к увеличению добавочных потерь, пропорциональных квадрату тока статора. Что касается потерь в стали и механических потерь, то эти составляющие суммарных потерь в режиме пропорционального управления по мере снижения частоты уменьшаются.

Обеспечивается возможность измерения напряжений на 10%, превышающих номинальное значение на пределах, В......1; 10; 100