Преобразователя изображена

Изменение положения поплавка вызывает перемещение движка Д реостатного преобразователя. Так как реостат включен в цепь, присоединенную к источнику электрической энергии, то, очевидно, каждому значению измеряемого уровня будет соответствовать определенное значение сопротивлений rl и г2 электрической цепи и соответствующее им отношение токов /1//2- Поэтому шкала логометра Л может быть отградуирована непосредственно в единицах измеряемого уровня (объема).

Изменение толщины ленты / влечет за собой перемещение ролика 2, связанного с якорем 3 магнитопровода преобразователя. Изменение воздушного зазора 5 вызывает изменение индуктивного сопротивления обмотки 4 и, следовательно, тока в цепи катушки.

Изменение момента подачи управляющих импульсов осуществляется по сигналу от автоматического регулятора или программного устройства, что позволяет управлять выходными параметрами преобразователя в требуемом диапазоне.

ЕСЛР обозначить Рд и рп температурные коэффициенты расширения детали и проволоки, то относительная деформация преобразователя, обусловленная изменением температуры на 1° С, будет равна

Изменение сопротивления &Rta, вызванное дополнительными деформациями при повышении температуры преобразователя на 1° С, составляет

ствительность преобразователя. Изменение же сопротивления преобразователя при колебании

Таким образом, общее изменение сопротивления преобразователя при колебании температуры на 1°С будет

Изменение положения поплавка вызывает перемещение движка Д реостатного преобразователя. Так как реостат включен в цепь, присоединенную к источнику электрической энергии, то, очевидно, каждому значению измеряемого уровня будет соответствовать определенное значение сопротивлений rl и гг электрической цепи и соответствующее им отношение токов /!//2. Поэтому шкала логомегра Л может быть отградуирована непосредственно в единшах измеряемого уровня (объема).

Изменение толщины ленты / влечет за собой перемещение ролика 2, связанного с якорем 3 магнитопровода преобразователя. Изменение воздушного зазора 8 вызывает изменение индуктивного сопротивления оэмотки 4 и, следовательно, тока в цепи катушки.

Изменение высшего напряжения при переходе от полной нагрузки к холостому ходу в преобразователях малой мощности может достигать 10—20% номинального значения. Это явление в основном обусловлено относительно большим омическим сопротивлением обмотки высшего напряжения, имеющей значительное число проводников при их малом сечении.

Каждый измерительный, преобразователь рассчитывается для вполне определенных пределов изменения входного сигнала. При этом получаются определенные значения пределов изменения выходного сигнала. Отношение изменения сигнала на выходе преобразователя к вызывающему его изменению сигнала на входе преобразователя называется коэффициентом преобразования измерительного преобразователя. Очевидно, что это определение справедливо лишь для преобразователей с линейной характеристикой. При нелинейной характеристике коэффициент преобразования не является постоянной величиной и может быть определен в какой-либо точке градуиро-вочной характеристики как производная от выходного сигнала по входному сигналу. Коэффициент преобразования преобразователя' обычно указывается при нормальных условиях его применения. Отступление от нормальных условий работы преобразователя (изменение окружающей температуры, напряжения вспомогательного источника питания и т. д.) может вызвать изменение коэффициента преобразования, что приводит к появлению дополнительных погрешностей преобразователя. В зависимости от пределов допускаемых основной и дополнительных погрешностей преобразователи делятся на классы точности, указываемые в соответствующих стандартах.

Инверсия знака напряжения на обмотке и>ПОс приводит к появлению отпирающего сигнала во входной цепи VT2 и запирающего во входной цепи VT1. За время такта, составляющего половину периода Т работы преобразователя, изменение индукции равно 2BS и, следовательно, Т/2 = 2BsSwi/E.

используют в аппаратуре малой и средней мощностей. Структурная схема такого преобразователя изображена на 9.46. С помощью этой схемы можно представить себе работу конвертора с самовозбуждением. Преобразователь с самовозбуждением ПС превращает постоянное напряжение в переменное напряжение прямоугольной формы, которое с помощью трансформатора изменяется до требуемого значения. После выпрямления выпрямителем В оно подается на сглаживающий фильтр СФ, к выходу которого подключена нагрузка ZH. В этом конверторе работа всех блоков,

Схема трехфазного одноякорного преобразователя изображена на 15-22, а. С одной стороны якоря преобразователя находится коллектор, а с другой — три контактных кольца, соединенные с трехфазной сетью. Обмотка возбуждения полюсов 0В получает питание от независимого источника напряжения пли с зажимов преобразователя. Контактные кольца преобразователя присоединены к трем точкам обмотки якоря, расположенным под углом 120 электрических градусов, как это показано для якоря с условной кольцевой обмоткой на 15-22, б.

Схема трехфазного одно-якорного преобразователя изображена на 15-22, а. С одной стороны якоря преобразователя находится коллектор, а с другой — три контактных кольца, соединенные с трехфазной сетью. Обмотка возбуждения полюсов ОВ получает питание от независимого источника напряжения или с зажимов преобразователя. Контактные кольца преобразователя присоединены к трем точкам обмотки якоря, расположенным под углом 120 электрических

Структурная схема преобразователя изображена на 5.13. Преобразование осуществляется следующим образом. За время действия импульса конденсатор С заряжается через диод VD до пикового значения напряжения. По окончании импульса конденсатор заряжается через стабилизатор тока, поэтому напряжение на конденсаторе изменяется линейно.

раторы накачки с частотой, во много раз превышающей частоту сигнала, существует возможность сочетания параметрического усиления с преобразованием частоты «вверх». Спектрограмма подобного усилителя-преобразователя изображена на 13.17. Усиленное колебание снимается на комбинационной частоте со2 = Q + со,. Мощность этого колебания равна сумме двух мощностей: 1) мощности входного сигнала Ps и 2) мощности, отбираемой от генератора накачки Ра. Следует при этом иметь в виду, что в рассматриваемом случае эффект регенерации отсутствует и непосредственно на частоте raj усиления нет. К нерегенеративному преобразованию частоты может быть отнесена также схема с нелинейной емкостью при применении частоты накачки Q < coj и выделении в нагрузке разностной частоты <в2 =

В диапазонах длинных, коротких и ультракоротких волн, когда можно использовать мощные генераторы накачки с частотой, во много раз превышающей частоту сигнала, существует возможность сочетания параметрического усиления с преобразованием частоты «вверх». Спектрограмма подобного усилителя-преобразователя изображена на 10.23. Усиленное колебание снимается на комбинационной частоте со2 = соа -j- о^. Мощность этого колебания рав-398

Блок-схема такого преобразователя изображена на 3.44. В исходном состоянии счетчик Сч находится в нулевом положении и клапан /С закрыт. С началом очередного цикла сравнения запускается генератор счетных импульсов ГСИ, перебрасывается

Блок-схема преобразователя изображена на 3.64. Ее работа сводится к следующему. Перед началом цикла преобразования двоичный код числа xnxn-i — XQ вводится в вычитающий счетчик Сч. Затем подается управляющий импульс УИ на вход триггера Т, который перебрасывается и открывает клапан /(. Через клапан от генератора ГИ калиброванные по длительности и частоте импульсы начинают поступать одновременно в вычитающий счетчик и через электронный коммутатор Ж на шаговый

Схема канала СИФУ для управления одним вентилем преобразователя изображена на 1.10, б. Фазонесущий сигнал 1/фв, образо-

Эквивалентная схема преобразователя изображена на 13.2,6. Генераторы тока is(t) и ln(t) представляют на ней импульсный сигнал и шум сопротивления R\ соответственно. На 13.3,а изображен сигнал, представляющий собой единичный прямоугольный импульс длительностью TS<^T\ и амплитудой 1т. Его энергетический спектр представлен на 13.3,6. Заметим, что основная часть энергии импульса сосредоточена в области угловых частот ниже n/Ts. Полная мощность шумов внутри этой полосы имеет вид

По указанным причинам частотное регулирование скорости вращения асинхронного двигателя с помощью электромашинных преобразователей применяется крайне редко. В связи с появлением тиристоров оказалось возможным создать экономичные и надежные в эксплуатации статические преобразователи, мощностью в несколько десятков киловатт. В настоящее время разработано и исследуется много различных схем статических преобразователей. В большинстве схем преобразователей происходит двукратное преобразование энергии: вначале ток промышленной частоты преобразуется в постоянный, а затем постоянный ток преобразуется (инвертируется) в трехфазный с переменной частотой. В соответствии с этим преобразователь состоит из силового регулируемого выпрямителя, инвертора и системы управления элементами преобразователя. Принципиальная схемя преобразователя изображена на 3-17,6. Регулирование частоты осуществляется задающим генератором частоты в цепи управления преобразователем. Напряжение трехфазного тока на выходе преобразователя имеет форму трапеции, что вызывает появление высших гармонических составляющих тока и несколько снижает энергетические показатели асинхронного двигателя, работающего от такого преобразователя. Верхний предел регулирования частоты, обусловленный коммутационной способностью (временем переключения) тиристоров и постоянной времени других элементов схемы, составляет величину порядка 1 000—2 000 гц.