Определения действительной

Вычитание мгновенных значений, например, э.д.с. ей — ег — ег, где е± == Elmsin (со/ + ^) и ег = Е^т sin(co/jf ф4),_можно_заме.нить вычитанием изображающих их векторов Е1т — Е2т = Еат, как показано на 4.8. На диаграмме для определения амплитуды Езт результирующего вектора э.д.с. к вектору Е1т прибавлен обратный вектор — Е2т- В соответствии с диаграммой результирующая э.д.с. определяется уравнением

Поэтому для определения амплитуды и начальной фазы синусоидальных реакций применяют особый, так называемый метод комплексных амплитуд, использующий алгебру комплексных чисел. В этом методе функции времени — синусоидальные напряжения и токи — преобразуются в соответствующие комплексные амплитуды, которые являются функциями частоты приложенного сигнала, так что анализ производится не во временной, а в частотной области. Анализ установившихся режимов в частотной области не только упрощает расчеты, но позволяет ввести важнейшее в теории цепей понятие сопротивления для цепей, содержащих кроме /^-элементов также L- и С-эле-менты.

С целью определения амплитуды импульса тока записи /р „ составим уравнение для разрядной цепи в установившемся режиме:

Амплитуды основных волн отдельных катушек могут быть представлены на пространственной диаграмме векторами FM, сдвинутыми на пространственный угол а ( VII. 3, б). Для определения амплитуды основной волны Fgi всей распределенной катушечной группы следует сложить основные волны FKl отдельных катушек. Многоугольники, изображенные на VII. 3, б и VI. 2, б, подобны. Поэтому, аналогично изложенному в § VI . 1 , выводим коэффициент распределения

Кривые 15.41, в, г используем для определения амплитуды U ' т возникшего колебания. С этой целью из (15.58) или при У?3-»-оо из

Если испытания проводятся в режиме синусоидальной индукции (а так обычно и бывает), то для определения амплитуды напряженности намагничивающего поля используют образцовый резистор R и пиковый вольтметр У] ( 7.20, а) или катушку взаимной индуктивности М и вольтметр V3 средних значений ( 7.20, б).

Если испытания проводятся в режиме синусоидальной напряженности намагничивающего поля (при большом активном сопротивлении цепи), то для определения амплитуды напряженности .поля достаточно измерить действующее значение намагничивающего тока /. И тогда

Выяснив условия возникновения колебаний, определим амплиту ду и частоту автоколебания в стационарном режиме. Для определения амплитуды можно воспользоваться соотношением (10.3). Это соотношение пригодно для любого автогенератора. Таким образом, задача

занный на 10.11 (кривая /). Для определения амплитуды тока, которая установилась бы в автогенераторе, т. е. в системе с самовозбуждением, необходимо установить зависимость между током /к и напряжением Ее, обусловленную обратной связью. Так как подаваемое на сетку напряжение равно

Выяснив условия возникновения колебаний, определим амплитуду и частоту автоколебания в стационарном режиме. Для определения амплитуды можно воспользоваться соотношением (9.3), пригодным для любого автогенератора. Неравенство (9.13) обращается в равенство (9.3) только при уменьшении средней крутизны Scp до величины, отвечающей условию

Для определения амплитуды тока, которая установилась бы в автогенераторе (после введения обратной связи), необходимо найти зависимость между /кнт и напряжением Uoc. Так как Uoc = — /кнт^св, где Хсв — сопротивление связи, то /кнт = U0JXCb. Эта зависимость, определяемая линейной цепью автогенератора, показана на 9.6 в виде линии //, наклоненной к оси абсцисс под углом у = arctg (1/*CB). Эта линия называется линией обратной связи.

Для определения действительной индукции в каждом сечении зубца первоначально находят расчетную индукцию по полному потоку зубцо-вого деления:

Если индукция в каком-либо одном или в нескольких сечениях зубца окажется больше 1,8 Тл, то необходимо учесть ответвление части потока зубцового деления Ф{% = B^tz ,/§ в паз, при котором действительная индукция в зубце уменьшается по сравнению с рассчитанной по (8.105). Метод определения действительной индукции изложен в гл. 4, При его использовании коэффициенты kn рассчитывают для каждого из сечений зубца, в котором индукция превышает 13 Тл, и соответствующего ему по высоте сечения паза. По значению kn и расчетной индукции определяют действительную индукцию в данном сечении зубца. . В зубцах с параллельными гранями при индукции выше 1 ,8 Тл коэффициент kn рассчитывают по соотношению площадей поперечных сечений зубца и паза на середине высоты зубца. В зубцах с изменяющейся площадью поперечного сечения при определении расчетной напряженности по BZ 1. коэффициент kn рассчитывают по соотношению площадей поперечных сечений зубца и паза на высоте 1/3 наиболее узкой части зубца. Это приводит к некоторой погрешности в определении расчет-,ной напряженности поля в зубце, но при средних уровнях индукций, характерных для зубцовой зоны статора, эта погрешность не оказывает заметного влияния на результаты расчета.

Номинальную полную динамическую характеристику СИ нормируют в тех случаях, когда пределы допускаемых отклонений динамической характеристики не превышают 20 % номинальной характеристики. В противном случае следует нормировать наихудшую границу возможных динамических характеристик — граничную динамическую характеристику. В этих случаях применять СИ допускается только при условии предварительного экспериментального определения действительной для данного экземпляра СИ динамической характеристики. Граничную характеристику используют в качестве критерия годности СИ.

Стандартом нормируется лишь погрешность градуировки. В то же время иные ее составляющие могут оказать существенное влияние на результат изменения температуры. Особенно существенными могут оказаться погрешности, вызванные временным изменением свойств термоэлектродов, обусловленным загрязнением термоэлектродов в зоне градиента температур примесями из окружающей среды или защитных оболочек, изменением процентного соотношения между компонентами термоэлектродов в результате испарения некоторых компонентов и т. д. Эти погрешности могут быть исключены лишь путем определения действительной функции преобразования и введения поправок.

При эксплуатации счетчика его показания могут не соответствовать номинальным данным и действительная постоянная счетчика может быть больше или меньше номинальной. Для определения действительной постоянной счетчика Сд собирают электри-

Для определения действительной индукции в каждом сечении зубца первоначально находят расчетную индукцию по полному потоку зуб-цового деления:

а — для поверки работы счетчика без нагрузки; б — для определения чувствительности счетчика; в — для определения действительной постоянной

Для определения действительной индукции в каждом сечении зубца первоначально находят расчетную индукцию по полному потоку зубцового деления:

Если индукция в каком-либо одном или в нескольких сечениях зубца окажется больше 1,8 Тл, то необходимо учесть ответвление части потока зубцового деления Фа - B&tz\h в паз, при котором действительная индукция в зубце уменьшается по сравнению с рассчитанной по (9.105). Метод определения действительной индукции изложен в гл. 4. При его использовании коэффициенты кп рассчитывают для каждого из сечений зубца, в котором индукция превышает 1,8 Тл, и соответствующего ему по высоте сечения паза. По значению кп и расчетной индукции определяют действительную индукцию в данном сечении зубца.

Точечный метод. При неравномерном распределении освещенности на рабочих поверхностях расчет освещенности методом коэффициента использования не дает достаточно точных результатов. В этом случае, а также для определения действительной освещенности в определенной точке горизонтальной поверхности, создаваемой одним светильником (точка Г на 1.13), применяется точечный метод расчета освещенности: