Определения эквивалентных

Рассмотрим вначале методику определения экономического сечения проводников (проводов). Пусть имеем одноцепную линию электропередачи, причем известны максимальный ток /Макс, напряжение U, коэффициент мощности cos ф, время максимальных потерь т, тариф (цена) электроэнергии Цэ и удельное сопротивление р или удельная проводимость у материала проводов. Необходимо найти оптимальное сечение проводов 5ОПТ из условия, что приведенные (расчетные) затраты 3 минимальны.

Для определения экономического эффекта от эксплуатации блоков, вводимых в эксплуатацию в сравниваемых вариантах в разные сроки, составляется еще одна вспомогательная таблица по типу табл. 2-2.

Рассмотрим сначала методику определения экономического сечения проводников (проводов). Пусть имеем одно-цепную линию электропередачи, причем известны максимальный ток Imax, напряжение U, коэффициент мощности cos ф, время максимальных потерь т, тариф (цена) электроэнергии Цэ и удельное сопротивление р или удельная проводимость у материала проводов. Необходимо найти оптимальное сечение проводов 5ОПт из условия, что расчетные затраты 3 минимальны.

Выражение для определения экономического эффекта от сооружения АСДТ можно записать следующим образом:

Рассмотрим сначала методику определения экономического сечения проводников (проводов). Пусть имеем одно-цепную линию электропередачи, причем известны максимальный ток /max, напряжение U, коэффициент мощности cos ф, время максимальных потерь т, тариф (цена) электроэнергии Цэ и удельное сопротивление р или удельная проводимость у материала проводов. Необходимо найти оптимальное сечение проводов s0UT из условия, что расчетные затраты 3 минимальны.

При формулировке задачи определения экономического варианта не учитывались технические ограничения, которые являются составной частью технико-экономической модели [см. (3-1)]. Такой подход вполне закономерен, если экономическое значение парал:ет-ра удовлетворяет системе ограничений. На 3-1 данному случаю соответствует кривая /.

Рассмотрим особенности определения экономического варианта, используя критериальное уравнение (3-33). Задание численного значения критериев подобия rti и Я2 выделяет из множества всех исходных вариантов уравнения (3-30) лишь подмножества подобных вариантов, которые могут различаться значением всех величин, входящих в критерии подобия (3-32). В то же время ясно, что и экономически целесообразные варианты должны найти отражение в обобщенном уравнении (3-33). Поэтому выбор экономических вариантов в обобщенной форме должен заключаться в определении численного значения критериев подобия щэ, соответствующих экономическим вариантам.

Для определения экономического значения параметра хэ приравняем нулю первую производную от затрат (3-37) по параметру х:

ходятся по формулам, имеющим аналогичную форму записи. Это создает ряд вычислительных преимуществ по сравнению с другими методами определения экономического варианта.

Отметим, что матрица ат является транспонированной матрицей а, которая ранее использовалась для определения экономического варианта [см. (3-58)].

Для определения экономического варианта по обратной матрице размерностей запишем следующие формулы:

Когда выбирают двигатель с самовентиляцией, при уменьшении его частоты вращения ухудшается отдача тепла во внешнюю среду. Это учитывается соответствующими коэффициентами, которые ставятся перед периодами паузы, пуска и торможения в выражениях для определения эквивалентных величин. Во время паузы частота вращения двигателя равна нулю, и коэффициент, учитывающий ухудшение теплоотдачи, принимают приближенно равным 0,5. При пуске и торможении частота вращения двигателя изменяется. Соответственно коэффициент, учитывающий ухудшение теплоотдачи, чаще всего

1-87. Для определения эквивалентных параметров Еак и гяк активного двухполюсника А и гп пассивного двухполюсника Я ( 1.87) были проделаны опыт холостого хода (переключатель В находился в ио-

11. Чем отличаются формулы для определения эквивалентных величин Мэк и Рзк, относящиеся к двигателям длительного и повторно-кратковременного режимов?

Совпадение по величине одной из характеристик радиационного распухания, например ДУ/У, при облучении нейтронами и заряженными частицами не означает ускоренного воспроизводства реакторного распухания. Условия облучения, соответствующие такому совпадению, условно можно называть эквивалентными по величине данной характеристики. При этом совпадение значений двух других характеристик пористости (Nv и d0), как правило, не наблюдается. Подбор условий, «эквивалентных» по величине радиационного распухания, вызванного облучением частицами различного сорта, носит эмпирический характер. Вероятность определения «эквивалентных» условий при эмпирическом подборе зависит от статического набора данных и требует значительного расширения имитационных исследований.

преобразованиях схем использовался только разнос нагрузок. Теперь используем преобразование двух параллельных линий в одну эквивалентную. Сложим параллельные линии 2'3 и УЗ на 10.6, г и получим эквивалентную линию 39 на 10.6, д. Аналогично сложим параллельные линии 2"5 и 1"5 на 10.6, г и получим эквивалентную линию 5 10 на 10.6, д. Эквивалентные сопротивления Z393K и Z5i03K на 10.6,5 определяются по обычным выражениям для определения эквивалентных сопротивлений при сложении параллельных линий, например

Обобщенная форма записи уравнений состояния многополюсников позволяет получить формулы для определения эквивалентных параметров при типовых соединениях ряда многополюсников. При этом целесообразно пользоваться более удачной (в каждом частном случае) формой записи уравнений.

При соблюдении требований (3-24) уравнения (3-29) и (3-30) не могут быть использованы для определения эквивалентных параметров преобразуемой подсистемы, поскольку от этих параметров не зависят матрицы Yj'j и D\j. Для этой цели может служить только уравнение (3-31).

Удобно различать два расчетных случая: 1) преобразуемая подсистема связана с непреобразуемой подсистемой одной ветвью примыкания; 2) связь между преобразуемой и непреобразуемой подсистемами осуществляется произвольным числом ветвей примыкания. Рассмотрим методику определения эквивалентных параметров в этих случаях.

Теперь, зная реактивности линии ^i=0,4 • 75 = 30 ом и ха = = 1,4-75=105 ом, для определения эквивалентных реактивяостей соответствующих частей системы ( 6-17,6 и в) можно составить равенства:

В тех случаях, когда выбирается двигатель с самовентиляцией, при уменьшении его скорости вращения ухудшается отдача тепла во внешнюю среду. Ухудшение теплоотдачи учитывается соответствующими коэффициентами, которые ставятся перед временами паузы, пуска и торможения в выражениях для определения эквивалентных величин. Во время паузы скорость вращения двигателя равна нулю, и коэффициент, учитывающий ухудшение теплоотдачи, принимают ~0,5. При пуске и торможении скорость вращения двигателя изменяется. Соответственно коэффициент, учитывающий ухудшение теплоотдачи, чаще всего принимается равным 0,75 (также ориентировочно). Так, например, если принять, что h, h, h, U — соответственно времена пуска, работы, торможения и паузы двигателя, то формула эквивалентной мощности примет вид: