Определяться величиной

Относительное значение ЭДС гармонической обмотки для чисто активной нагрузки основной обмотки будет определяться выражением

Значение тока возбуждения возбудителя в установившемся режиме будет определяться выражением

Напряжение генератора под действием системы гармонического компаундирования будет определяться выражением

При замене в четырехполюснике обратной связи С на R и R на С частота генерации будет определяться выражением сог~ — \/6/(RC), улучшится фильтрация высших гармоник, вследствие чего форма колебаний станет ближе к синусоидальной. Однако потребуется дополнительный разделительный конденсатор для отделения постоянной составляющей с выхода четырехполюсника обратной связи на вход усилителя.

Таким образом, г'-я составляющая входного сигнала на выходе цепи будет определяться выражением

Огибающая амплитуд и фаз отклика. Из выражения (6.27) очевидно, что огибающая амплитуд должна определяться выражением

Дисперсия случайной погрешности будет определяться выражением (10.17), а автокорреляционную функцию случайной составляющей можно определить из соотношения

а ток /2 во вторичной цепи будет определяться выражением

Обмотка обратной связи по току включена через полупроводниковые вентиле на разность двух напряжений—падения напряжения от тока главной 'цепи ^ш (1я%т) ч напряжения отсечки t/OTC. Поэтому ток в ее цепи будет протекать только при условии /я^ш > > 1/отс и будет определяться выражением

Обмотка обратной связи по току включена через полупроводниковые вентиле на разность двух напряжений—падения напряжения от тока главной 'цепи ^ш (1я%т) ч напряжения отсечки t/OTC. Поэтому ток в ее цепи будет протекать только при условии /я^ш > > 1/отс и будет определяться выражением

«вых = «вх + ВДвьк + Я„)1 (du^/dt). Напряжение на входе приемника будет определяться выражением (7-10), но с иной постоянной времени: т =

Предположим, что данный полупериод является управляющим для первого сердечника и рабочим для второго. Выбрав параметры схемы так, чтобы в рабочем полупериоде сердечник обязательно достигал насыщения, можем утверждать, что к началу каждого управляющего полупериода сердечник будет насыщен, а к началу рабочего полупериода магнитное состояние сердечника будет определяться величиной управляющего сигнала (см. 3.10).

В связи с нелинейностью системы регулятор э. д. с., как следует из формулы (230), будет действовать оптимальным образом только при частоте вращения, близкой к п0. В других случаях степень демпфирования будет определяться величиной

Выведено уравнение семейства окружностей, представляющих собой геометрические места постоянных активных частей входного сопротивления отрезка линии. Центр любой окружности семейства находится в точке с координатами {=Л'вх/(1+#'вх), Л^О); ПРИ этом радиус окружности будет определяться величиной 1/(14-#'вх)-На 5.2 показаны некоторые из таких окружностей, соответствующие положительным значениям R'B?- Отметим два обстоятельства.

626 РОШ'БУДЕТ ОПРЕДЕЛЯТЬСЯ ВЕЛИЧИНОЙ, ОБУСЛОВЛЕННОЙ ОКРУГЛЕНИЕМ"

При питании реостатного преобразователя от источника постоянного напряжения величина и полярность выходного напряжения будут определяться величиной и направлением ускорения исследуемого объекта.

При необходимости повысить к. п. д. дешифратора и при сравнительно невысоких требованиях к поддержанию равенства токов в выбираемых линиях генератор тока на элементах Д, Т и R может быть заменен резистором RI, изо? раженным на 4-24 пунктиром. Ток в выбранных линиях при этом будет определяться величиной амплитуды импульса, подаваемого на базы триодов Т\, ..., Тп и П\, .... Пт, и величиной R\. Хотя при правильном выборе величин ."? и +U в транзисторном генераторе токг величина рассеиваемой мощности может быть сдела ia очень малой, все же введение резистора RI дает значительное снижение потерь мощности, так как через него (>удет протекать импульсный ток. Быстродействие рассмотренного дешифратора ограничивается лишь частотными свойствами пэимененных транзисторов и диодов.

Обладая значительной инерцией, подвижная часть измерительного механизма не успевает следовать за изменениями мгновенного значения вращающего момента Мд< и отклонение ее будет определяться величиной среднего значения вращающего момента. Так, для однополупериодной схемы вращающий момент равен:

Омметры. Если в схемах, представленных на 81, в качестве измерителя 1 использовать магнитоэлектрический миллиамперметр, то при соблюдении условия U =-- const показания будут определяться величиной сопротивления гх, т.е. шкалу можно отградуировать в омах.

Необходимые капитальные затраты и эксплуатационные издержки на систему питания электроэнергии в основном определяются величиной нагрузки потребителя Sp, расстоянием потребителя от ИП 1 и напряжением U сети. Если для сравниваемых вариантов СЭС Sp и 1 принять неизмененными, то капитальные затраты и эксплуатационные издержки в основном будут определяться величиной напряжения, то есть K=f(U) и H=f(U), характер изменения которых представлен на 2.16.

Моностабильный мультивибратор, или одновибратор, является разновидностью триггера (триггер иногда называют би-стабильным мультивибратором), в котором выход одного из вентилей имеет емкостную связь со входом другого вентиля, в результате этого схема всегда возвращается в одно состояние. Если с помощью кратковременного входного импульса схему принудительно установить в другое состояние, то она вернется в исходное с задержкой, которая будет определяться величиной емкости и параметрами схемы (входным током и т. п.). Эта схема широко используется для формирования импульсов заданной длительности и полярности. Построение одновибраторов на вентилях и ЛС-элементах представляет собой довольно сложную задачу. Здесь надо учитывать конкретное выполнение входных вентильных схем, так как напряжение на емкости в одновибраторе может превышать напряжение питания. Чтобы не развивать у читателя дурных привычек, мы не будем давать примеры подобных схем и рассмотрим одновибратор, который выпускается в виде стандартного функционального блока. В реальных устройствах лучше всего использовать одно-вибраторы в интегральном использовании, создавать же схемы собственной конструкции имеет смысл лишь в случае крайней необходимости, например если на плате имеется свободный вентиль и нет ни одного места для дополнительной микросхемы. Однако, возможно, что это не имеет смысла даже в таком случае.

Таким образом, мероприятия по взрывозащите для каждого предприятия могут определяться величиной минимальной энергии зажигания горючих смесей.