Определяться сопротивлением

Как и в случае синхронного генератора, магнитные потоки двигателя Ф0, ФЯ1 и Ф пропорциональны ЭДС Е0, ?я! и Е = U_ Однако в отличие от генератора вектор результирующего магнитного потока двигателя должен определяться соотношением Ф = Ф0 — ФЯ(.

Важным при определении магнитных проводимостеГ: по расчетным размерам полюсов является то, что сложное объемное поле в каждом воздушном зазоре приводится к однородному с максимальной индукцией и расчетными размерами полюса ар и hf вместо реальных размеров а и Ь. В результате при расчете магнитных проводи мосте и для воздушных зазоров исключается необходимость расчета поля с четырех «углов» торца полюса и четырех вертикальных «ребер» полюса, как это делается по известному методу вероятных путей потока. Рассмотрим методику расчета магнитных проводимостей для несимметричного П-образного магнитопровода ( 1.19), когда воздушные зазоры не равны ifi^fa). В этом случае якорь 4 ie будет находиться под нулевым магнитным потенциалом, как это было при 61=62 (см. 1.17). При 6i^=62 потенциал якоря 4 будет определяться соотношением проводимостей зазоров 6i и Л2, которые мы еще не знаем. Для построения полной картины поля необходимо предварительно построить поля только в пределах заданных воздушных зазоров б, и 62 ч известных размеров ai, 04 b, с, I ( 1.19). Тогда расчетные размеры по уравнению (1.61) для зазора б2=0,62-10~2 м и элементарных 'трубок потока с торца для левой и правой частей

Как и в случае синхронного генератора, магнитные потоки двигателя Ф0, Фя( и Ф пропорциональны ЭДС Е0, E^\ и Е = С/. Однако в отличие от генератора вектор результирующего магнитного потока двигателя должен определяться соотношением ф = Ф0 — Фя1.

возникнет электрическое поле, обусловленное тем, что на внутренней поверхности металла накопятся электроны, а на поверхности полупроводника обнажится заряд нескомпенсированных положительных ионов доноров. Разность потенциалов в зазоре будет определяться соотношением U3 = dE3, где d — толщина зазора, ?., — напряженность электрического поля в зазоре. Обеднение поверхности полупроводника электронами в приповерхностном слое приведет к изгибу зон вверх.

При сближении металла и полупроводника [/3->0, так как ЕЗ — конечная величина ( 1.7, в). Когда металл и полупроводник в конце концов придут в контакт, то барьер, обусловленный зазором, исчезнет (?73 = 0), и получится идеальный переход металл — полупроводник ( 1.7, г). Высота потенциального барьера для электронов, переходящих из металла в полупроводник, будет в этом случае определяться соотношением

называемым коэффициентом обратной связи. Сигнал обратной связи (7р попадает на вход усилителя. Если на полученную систему — усилитель плюс цепь обратной связи — теперь подать сигнал ?/с, то коэффициент усиления всего устройства будет определяться соотношением /Ср = UfblJUt. Из рисунка следуют очевидные соотношения

в отличие от генератора вектор результирующего магнитного потока двигателя должен определяться соотношением

Если температура двигателя равна температуре окружающей среды (т = 0), то в начале нагрева отдача тепла будет незначительной и скорость нарастания температуры двигателя будет определяться соотношением

НЧ-фильтр с коммутацией. Такой же фильтр можно построить аппаратным путем, используя схему, показанную на 9.92. Ключи на полевых транзисторах St и S2 коммутируются с некоторой тактовой частотой, периодически заряжая конденсатор С1 до входного напряжения и затем передавая его заряд на конденсатор С2. Если С2 имеет напряжение [72, а С\ заряжается до входного уровня С/р то при подключении С1 к С2 напряжение на обоих конденсаторах будет определяться соотношением U = (C1U1 + C2U2)/(Cl + С2), что эквивалентно рассмотренному ранее

ветви схемы могут быть определены через матрицу проводимостеи л-полюсника Y ( 2.2). Ток со стороны генератора будет определяться соотношением I ==

Собственная проводимость узла Yсп может быть определена как отношение тока к напряжению узла ( при равенстве нулю напряжений всех остальных узлов (т. е. при замыкании этих узлов накоротко), иными словами, Ксг; — входная проводимость схемы относительно узла i. Так как в рассматриваемой пассивной цепи активные сопротивления ветвей положительны, то'и активная составляющая Ycii будет положительна, а знак реактивной составляющей будет определяться соотношением индуктивных и емкостных сопротивлений ветвей схемы.

После отключения рабочего напряжения ?7раб контактором Л (см. 7.6) оба вентиля закрываются и к цепи токо-подвода может быть присоединен источник измерительного напряжения /7ИЗМ (см. 7.7) постоянного тока. Измерительный ток будет определяться сопротивлением изоляции. Источником измерительного тока и прибором для измерения сопротивления изоляции является ламповый мегомметр, к которому при

При заданной механической нагрузке и напряжении питающей сети характер переходных процессов в электромагните с линейной зависимостью между потокосцеплением и током будет определяться сопротивлением R, индуктивностью L обмотки и ее производной по зазору якоря dL/d§, обусловливающей вместе с током значение тягового динамического усилия. Вследствие этого величины tcp и ^Опт во многом будут зависеть от соотношения' геометрических размеров магнитопровода и обмотки, поскольку последние определяют величины R, L и dL/db. Рассмотрим влияние геометрических соотношений на /Ср.

Тогда при максимальном значении удельного поверхностного сопротивления ps max сопротивление резистора /?тах должно определяться сопротивлением основной его части RQ (все перемычки замкнуты), т. е. ,

В первой схеме при l/з I < I Uaop \ сопротивление Rab на клеммах а и b будет определяться сопротивлением канала закрытого транзистора и практически бесконечно велико. В диапазоне изменения напряжений t/з — Unop\~^.\ Uc\ сопротивление резистора Rab определяется сопротивлением канала в крутой области характеристики и, в частности, при объединенных истоке и подложке может быть рассчитано по формуле

цепи будет полностью определяться сопротивлением катушки, стремящимся к бесконечности. Следовательно, при этом хвх стремится к бесконечности пропорционально со, т. е. в пределе цепь будет вести себя как индуктивное сопротивление. Так как в числи-

задается в процессе теплового расчета, а требуемый напор будет определяться сопротивлением воздушному потоку, которое оказывает блок при прохождении заданного количества воздуха. Для определения аэродинамического сопротивления блока необходимо произвести аэродинамический расчет.

С учетом того, что сопротивление канала полевого транзистора гси по сравнению с /?с достаточно большое, выходное сопротивление каскада с последовательной ОС по току в основном будет определяться сопротивлением резистора Rc, который включен в цепь стока транзистора.

Потенциометр имеет две рабочие цепи А и Б. Рабочая цепь А состоит из калиброванной проволоки а — б, первичной обмотки wt «воздушного» трансформатора Трв (без стали), амперметра А и реостата R. Ток Д в этой цепи создает на калиброванной проволоке а — б падение напряжения Ua-6- Так как ток 1г устанавливается заданного значения, то напряжение Ua-6 будет определяться сопротивлением Ra-б калиброванной проволоки а — б, шкала которой может быть отградуирована в единицах напряжения. Вторая рабо-j»s цепь Б состоят из калиброванной проволоки в — г, вторичной обмотки w2 «воздушного» трансформатора ТрВ и магазина сопротивлений RJ. Ток /2, протекающий во второй рабочей цепи, отстает по фазе от тока It практически на 90°. Объясняется это тем, что при незначительном индуктивном сопротивлении вторичной цепи трансформатора Трв ток /2 будет практически совпадать по фазе с э. д. с. ?2 и, следовательно, отставать по фазе на 90° от тока Д.

Для упрощения распределения тягового тока между рельсами и землей принимают, как и для постоянного тока, что сопротивление земли равно нулю. При этом распределение тока будет определяться сопротивлением рельсов и переходным сопротивлением от рельсов к земле. Последнее включает в себя сопротивление земли и принимается не зависящим от расположения нагрузок относительно подстанций. В действительности при различном расположении нагрузок влияние сопротивления земли на переходное сопротивление будет различно.

Вследствие наличия в цепи потерь и высших гармоник, которыми мы пренебрегли, фактическая характеристика цепи приобретает вид, показанный на 3-20 сплошной линией. Из вида этой кривой следует, что при постепенном увеличении тока в цепи, а также и при уменьшении его будут происходить срывы, аналогичные срывам при последовательном соединении и также сопровождающиеся изменением знака угла сдвига в цепи. Однако для получения этих срывов на опыте необходимо иметь устройство, в котором регулируется ток, а не напряжение. Практически это можно осуществить, если цепь, изображенную на 3-19, приключить не непосредственно "к источнику изменяю- ° ? щетося напряжения, а через большое линейное 3-20. сопротивление г, значительно превосходящее сопротивление контура из параллельно соединенных катушки с ферромагнитным сердечником и конденсатора. В таком случае ток / будет определяться сопротивлением г и при его изменении будут происходить скачки напряжения на зажимах этого контура. Если же контур из параллельно соединенных катушки с ферромагнитным сердечником и конденсатора присоединен непосредственно к источнику напряжения с малым внутренним сопротивлением, то при изменении U может быть получена на опыте вся кривая ( 3-20) без скачков.

Потенциометр имеет- две рабочие цес:и А и Б. Рабочая цепь А состоит из калиброванной проволоки аб, первичной обмотки 1 «воздушного» трансформатора ГЕ (без стали), амперметра А и реостата г. Ток Д в этой цепи создает на калиброванной проволоке аб падение напряжения Ua6. Так как ток 7\ устанавливается заданной величины, то напряжение Uae будет определяться сопротивлением габ, которое может быть проградуировано в единицах' напряжения. Вторая рабочая цепь Б состоит из калиброванной проволоки ег, вторичной обмотки 2 «воздушного» трансформатора Тв и резистора rf. Ток 1%, протекающий во второй рабочей цепи, отстает по фазе от тока /х практически на 90°. Объясняется это тем, что при незначительном индуктивном сопротивлении вторичной цепи трансформатора Тъ ток /а будет практически совпадать по фазе с э. д. с. ?2 и, следовательно, отставать по фазе на 90° от тока 1г.