Определяет зависимость

Время пуска Д^ равно сумме А^ + Д4 + А/3. При замене механической характеристики ломаной линией с большим числом изломов получим более точное определение времени пуска. Заметим, что точка а пересечения характеристик п = / (М) и Мс = = / (га) определяет установившееся движение, когда М = Мс.

По окончании процесса изменения температуры d®/dt = 0 и 0уст = pl(kS), т. е. правая часть последнего выражения при р = = const определяет установившееся превышение температуры 6уст.

Обращаясь к полному решению (11-12), легко увидеть, что оно однозначно определяет установившееся состояние нс = С/ при t^/%. Однако при ^>0 и при / = 0+ величина uc(t) зависит от постоянной А. Так, при / = 0+ из (11-12) находим:

в результате их теплового движения. Совместное протекание процессов ионизации и деионизйции определяет установившееся значение тока дуги.

Время пуска Af равно сумме At] + Аг2 + A(3. При замене механической характеристики ломаной линией с большим числом изломов получим более точное определение времени пуска. Заметим, что точка а пересечения характеристик и = /(М) и Мс.= = /(») определяет установившееся движение, когда М = Мс. Время разгона до скорости па в точке а теоретически очень велико, как это следует, например, из выражения (16-17); практически рассчитывается время пуска до скорости, равной 0,95 — — 0,98 установившейся.

По окончании процесса изменения температуры d@/dt = 0 и 0VCT = p/(fcS), т.е. правая часть последнего выражения при р = const определяет установившееся превышение температуры 0уст. Величину C/(kS), измеряемую в секундах [Дж'°С-м2-с/(°С-Дж • м2) = с], назовем постоянной времени нагрева т„. С учетом этих замечаний получим

~375~ М — м ' так же ОГ1РеДеляются и отрезки времени Д/2 и Дг*з. Время пуска А/ равно сумме Д^ + А/а + Д?3. При замене механической характеристики ломаной линией с большим числом изломов получим более точное определение времени пуска. Заметим, что точка а пересечения характеристик п = f (М) и Мс = f (n) определяет установившееся движение, когда М = Мс. Время разгона до скорости па в точке а теоретически очень велико, как это следует, например, из выражения (15-17); практически рассчитывают время пуска до скорости 0,95—0,98 от установившейся.

определяет установившееся превышение температуры 6уст. 'Вели-

Слагаемое R (0) D(0) определяет установившееся отклонение, т. е. новое состояние равновесия. При единичном внешнем воздействии новое равновесное состояние зависш от свободных членов многочлена числителя Ьт — R (0) и многочлена знаменателя а„ = D (0).

Слагаемое ^^-~ определяет установившееся отклонение, т. е.

Внешняя характеристика трансформатора определяет зависимость изменения вторичного напряжения (72 от тока нагрузки /2 = 1\/пг\ при постоянном коэффициенте мощности приемника у?2 = const и номинальном первичном напряжении f/j = U . Часто для определения внешней характеристики пользуются относительными единицами, т. е.

Выведенное уравнение определяет зависимость к. п. д. г\ трансформатора от коэффициента нагрузки 0 ( 13.17). Функция г(3) имеет максимум при

Изменение значения А/г на горячей воде и определяет зависимость кавитационной характеристики насоса от температуры воды или теплофизических свойств перекачиваемой жидкости.

Внешняя характеристика трансформатора определяет зависимость изменения вторичного напряжения ?/2 от тока нагрузки /2 = Л/и21 при постоянном коэффициенте мощности приемника <р2 - const и номинальном первичном напряжении U\ = U . Часто для определения внеиией характеристики пользуются относительными единицами, т. е.

Внешняя характеристика трансформатора определяет зависимость изменения вторичного напряжения U2 от тока нагрузки /2 = /i/w2i при постоянном коэффициенте мощности приемника у?2 = const и номинальном первичном напряжении f/j = U . Часто для определения

cosifHQM = const ( 9.40) определяет зависимость напряжения генератора от его нагрузки. Исходная точка этой характеристики имеет координаты ?/„= 1 и /„= 1. Притоке / ф— 0 напряжение иф-Е0н* берут из векторной диаграммы, построенной для номинального режима машины. Промежуточные точки характеристики можно найти, построив ряд регулировочных характеристик при различных значениях напряжения U. . Напряжения 1?ф, при которых строят регулировочные характеристики, берут в пределах от EQf до 1, a cosv> = COSVHOM- Точки пересечения регулировочных характеристик с прямой, проведенной параллельно оси асбцисс, при 1*ф = /л,ом дают искомые точки внешней характеристики.

Каждая пара характеристик определяет зависимость функции цепи от частоты. Ту или иную пару характеристик выбирают, исходя из условий конкретной задачи. Обычно интересуются амплитудными и фазовыми характеристиками, которые легко можно получить экспериментально. Но иногда интерес представляют также вещественные и мнимые характеристики. Составляющие какой из функций (сопротивления или проводимости) строить, определяется видом источника сигнала и интересующей нас реакции. Если интерес представляет ток в цепи при действии источника напряжения, то следует рассматривать составляющие проводимости; если же интересуются напряжением при действии источника тока, то необходимо рассматривать составляющие сопротивления.

Закон функционирования автомата записывают с помощью функций 6(а, г) и К(а, z), где б : Л><7->-Л; Я : Ay^Z-^W. Функция б (а, z) (},(a, z)) определяет зависимость последующего состояния (выходного сигнала) автомата от настоящего состояния и текущего значения входного сигнала.

Входная характеристика определяет зависимость тока базы от напряжения на базе при неизменном напряжении

перегрузке — отстающий ток (недовозбуждение). В обоих случаях коэффициент мощности снижается. Характеристика cosq>=JF(P2) выгодно отличает синхронный двигатель от асинхронного. Кривая к. п. д. г\ имеет практически такой же вид, как и для асинхронных двигателей. При прочих равных условиях в режиме работы с созф—1 к. п. д. синхронного двигателя на 0,5—2% выше, чем асинхронного. Характеристика i\=F(Pz) определяет зависимость потребляемой мощности Pi=JF(Pz). Из Pi—F(P2) и cos^^F(P2) следует зависимость I=F(P2) для тока, потребляемого от сети.

Уравнение (5-27) определяет зависимость скорости движения охлаждающей среды от длины канала при заданном превышении температуры. Для определения зависимости давления нагнетателей от длины канала воспользуемся формулой (5-21):