Определяется выбранным

Пространственное смещение между фазными обмотками зависит от необходимого числа пар полюсов, что в свою очередь определяется требуемой скоростью вращения двигателя. Фазные обмотки смещены на угол р==120/р град. Они размещаются по пазам таким образом, чтобы каждому проводнику, секции, катушечной группе фазной обмотки, например А—X, соответствовали аналогичный проводник, секция, катушечная группа обмотки В—У, смещенные по окружности статора на угол р\ Аналогично обмотки С—Z по отношению к В—Y, А—Х по отношению к С—Z. Так, на 10.5, а

Из выражения (3.60) можно сделать следующие выводы: с ростом дальности промах снаряда растет по линейному закону; максимальная дальность действия системы телеуправления определяется требуемой точностью наведения на цель; максимальная дальность и точность наведения лимитируются радиолокатором цели.

Проволока с подающей катушки через ролики, расположенные над рабочим столом со слитком или пластиной, подается на приемную катушку. С помощью роликов проволоке сообщается возвратно-поступательное движение. Расстояние между проволоками задается шагом канавок на роликах, который в свою очередь определяется требуемой толщиной пластин. Число канавок обычно составляет 50—70, а количество одновременно режущих проволок 25 — 40. Проволоку изготовляют из вольфрама или сплава МВ-50 (50 %W + + 50%Мо), диаметр проволоки 0,1—0,15 мм.

Объем исследуемой конструкции разбивается математической сеткой в прямоугольной системе кординат на множество дифференциальных элементов. Выбор шага сетки определяется требуемой точностью моделирования и может быть осуществлен таким же образом, как и при анализе электрических и магнитных полей.

Жидкостное успокоение создается различными конструктивными способами, выбор которых определяется требуемой степенью успокоения, назначением и конструкцией измерительного механизма, условиями эксплуатации и другими причинами.

т. е. коэффициент обратной связи (5 должен являться вполне определенной функцией от измеряемой температуры и, следовательно, от величины Et. В рассматриваемой схеме требуемая функциональная зависимость р от ?/ достигается изменением сопротивления цепи обратной связи (Ф/7) путем шунтирования резисторов RI, RZ и R3 диодами Дх, Да и Д3, которые изменяют свое сопротивление при изменении падения напряжений на резисторах. Число диодов и резисторов определяется требуемой точностью аппроксимации заданной функцией Р = F (t). Выбором коэффициента усиления усилителя У3 достигается требуемый режим работы цепи обратной связи. Выбором коэффициента усиления усилителя У2 можно получить необходимый уровень вы-

1. Определяем требования к длительности импульса /„ выходного импульса усилителя-формирователя. Наибольшая величина *инаив должна быть меньше времени выдержки ждущего мультивибратора /выд с тем, чтобы не влиять на длительность импульса, формируемого мультивибратором. Наименьшая длительность импульса ta ваим определяется требуемой величиной заряда Q, рассасывание которого обеспечивает переброс мультивибратора. Этот заряд рассасывается током амплитудой /рас » (Ек—Uga—?/нн)/гвхн « 12 мА, поступающим в базу насыщенного транзистора через конденсатор С/ (потенциал базы ?/бэ « 0,7В, входное сопротивление насыщенного транзистора гвх н « « 400 Ом). Если пренебречь уменьшением этого тока, обусловленным перезарядом конденсатора С1, то заряд, отбираемый из базы насыщенного транзистора за время tv составит /рвс ta. Следовательно, длительность выходного импульса должна быть не менее

При работе в режиме формирователя величина Ueaim определяется требуемой амплитудой прямоугольных импульсов. Нагрузка может быть как статической, так и динамической. Если не предъявляются жесткие требования к длительности выходного импульса, то вре-

Длительность цикла преобразования Д/ц выбирается в.зависимости от скорости изменения преобразуемого напряжения так, чтобы за время цикла преобразования изменение входного напряжения не превышало цены младшего разряда двоичного числа, накапливаемого в счетчике. Максимальная амплитуда эталонного напряжения t/amax должна быть не меньше максимально допустимого уровня преобразуемого напряжения. Крутизна эталонного напряжения э Шах определяется требуемой точ-

кривой заданной несинусоидальной функции и не зависят от выбора начала отсчета времени, а аргументы i>(h) гармоник зависят от выбора начала отсчета времени. Число членов ряда определяется требуемой точностью расчета. Обычно ограничиваются той гармоникой ряда, амплитуда которой составляет менее 5% от амплитуды основной гармоники. Для записи несинусоидальной функции рядом (5.1) необходимо знать амплитуды, начальные фазы гармоник и постоянную составляющую. Для получения расчетных формул этих величин ряд (5.1) записывают через синусы без начальных фаз. Раскрыв синусы сумм ряда, получим

т. е. коэффициент обратной связи Р должен являться вполне определенной функцией от измеряемой температуры л, следовательно, от величины EI. В рассматриваемой схеме требуемая функциональная зависимость 3 от ?( достигается изменением сопротивления цепи обратной связи путем шунтирования сопротивлений гг, гг и г3 диодами Д1, Д2 и ДЗ, которые изменяют свое сопротивление при изменении падения напряжений на сопротивлениях. Число диодов и сопротивлений определяется требуемой точностью аппроксимации заданной функцией р = F(t). Выбором коэффициента усиления усилителя УЗ достигается требуемый режим

Далее пространство наблюдения разбивается на две области. Граница областей определяется выбранным критерием обнаружения [1].

При лучевом наведении для управления снарядом используется сформированный на командном пункте и направленный в заданную точку пространства радиолуч со сканирующей диаграммой направленности. Положение оси луча в пространстве определяется выбранным кинематическим методом наведения. Отклонения снаряда от равносигнальной оси луча измеряются бортовым координатором и преобразуются автопилотом в сигналы управления рулями. Таким образом, снаряд удерживается на равносигнальной оси луча, что обеспечивает его встречу с целью. Работа бортового координатору подобна работе аналогичной части пелен-гационного устройства с .коническим сканированием луча.

Структурная схема ключевого стабилизатора, работающего от переменного напряжения (от сети), приведена на VIII. 24, д. Здесь Ik — регулирующий элемент, работающий в ключевом режиме; 2 и 3 — измерительный и усилительный элементы; 4 — выпрямительный элемент без сглаживающего фильтра; 5 — сглаживающий фильтр; 6 — элемент преобразования управляющего сигнала (ЭПС). Принципиально новым в ключевом стабилизаторе по сравнению со стабилизатором непрерывного действия являются: а) установка сглаживающего фильтра не после выпрямительной схемы, а за регулирующим элементом, так как напряжение после ключа нуждается в сглаживании — стабилизатор не фильтрует; б) наличие элемента преобразования сигнала, который вырабатывает необходимой формы напряжение для управления регулирующим элементом. Это напряжение определяется выбранным видом ключа: оно может иметь форму коротких П-импульсов одной полярности или периодически изменяющейся полярности и т. д. и должно обеспечить минимальное время переключения.

Поэтому способ развития работ по строительству главного корпуса в основном определяется выбранным вариантом ввода железнодорожных путей в зону действия монтажных кранов.

наличием соответствующих средств измерительной информационной и вычислительной техники, возможностями обеспечения их совместной работы, сроками разработки и изготовления системы, эксплуатационными затратами, показателями надежности и др. Однако совершенно ясно, что в любом варианте решение задачи достигается совместным использованием измерительных и вычислительных средств, а разделение функций между ними определяется выбранным вариантом.

Знак этой разности и, следовательно, направление поляризованности Рр от результирующего заряда а' определяется выбранным направлением потока

Структурная схема импульсного стабилизатора с ключом, включенным последовательно с нагрузкой, приведена на 7.32. В отличие от схемы стабилизатора с непрерывным регулированием (см. 6.83) в этой схеме отклонение сглаженного фильтром (Ф) напряжения на нагрузке f/H от опорного (ОН), усиленное усилителем (У), не может непосредственно использоваться для управления регулирующим элементом (РЭ), так как для этого необходимо иметь напряжение, форма которого определяется выбранным видом ключа. При ключе на транзисторах форма управляющего напряжения должна представлять собой периодические прямоугольные импульсы, скважность которых зависит от Ua. Поэтому в структурной схеме дан элемент преобразования сигнала (ЭПС), формирующий требуемые импульсы для управления ключом.

большинстве режимов эксплуатации можно пренебречь (гээ «С^э; гкк <гк; гк,ут>гк) • Необходимо обратить внимание на выбор направления токов 1э и а^г'э: направление тока /э выбирается произвольно, но направление a/vis строго определяется выбранным направлением /э-

Планарные корпуса следует приклеивать по всей плоскости основания. Толщина клеевого шва определяется выбранным вариантом формовки выводов (расстояние от плоскости основания ИС до платы), но зазор между ИС и платой должен быть полностью заполнен клеем. При установке ИС в пленарных корпусах допускается смещение свободных концов выводов в горизонтальной плоскости в пределах ±0,2 мм для их совмещения с контактными площадками. В вертикальной плоскости свободные концы выводов можно перемещать в пределах ±0,4 мм от положения выводов после формовки.

Для светильников прямого света высота подвеса определяется возможностью применения лампы максимальной мощности, допускаемой выбранным типом светильника, с соблюдением наивыгоднейшего отношения расстояния между светильниками L и расчетной высотой h ( IV.8). Последняя часто определяется выбранным отношением L : h, вследствие чего ее устанавливают совместно с L для принимаемого варианта размещения СБСТИЛЬ-ников.

Например, для схемы с тремя независимыми контурами ( 3.69) намечаем три контурных заряда q\,.qz,