Определяется расчетный

Огибающая частот. Так как мгновенная частота колебания определяется производной по времени от мгновенной фазы колебания, то мгновенная частота сигнала

Изменение числа носителей заряда во времени в инверсном слое и на поверхностных состояниях определяется производной этого заряда по времени:

Источник тока /2 моделирует активную составляющую емкостного тока между затвором и подложкой, отображающую отрицательный наклон вольт-фарадной характеристики. Так же, как и в случае источника /1( формально ток данного источника определяется производной

На 19.13,6 приведена схема линейной ЛЗ. Длительность задержки одного звена (пунктир на рисунке) (i определяется производной фазочастотной характеристики:

На 2-192 построены по урав-нениям (2-242) и (2-243) кривые распределения напряжения относительно земли вдоль емкостной цепи обмотки трансформатора при заземленном и незаземленном конце X для различных значений коэффициента а. Из сопоставления кривых видно, что при a > 5 распределение напряжения мало зависит от степени связи конца X обмотки с землей. Распределение напряжения по емкостной цепи обмотки называют н а ч а л ь-п ы м, так как процесс заряда входной емкости трансформатора происходит при крутом прямоугольном фронте волны 2 почти мгновенно (примерно в течение Ю-7 с). Это расаре-деление, как видно из кривых 2-192, при a >> 5 весьма неравномерно, так что в превый же момент воздействия волны с крутым фронтом между начальными элементами обмотки могут возникнуть значительные опасные для ее изоляции напряжения. Наибольшая крутизна кривой начального распределения напряжения вдоль обмотки определяется производной

Якорь в индуктивном преобразователе испытывает усилие притяжения со стороны электромагнита, которое определяется производной от энергии магнитного поля по перемещению якоря:

Из курса физики известно, что вращающий момент, действующий на подвижную систему, с точностью до знака определяется производной от энергии магнитного или электрического полей по углу отклонения подвижной части:

Очевидно, что дуальные двухполюсники должны быть потенциально обратными, но, как будет вид ю далее, не всякие обратные двухполюсники дуальны. Первый и второй двухполюсники — дуальны и обратны. Напряжение, приложенное к первому двухполюснику, определяется производной от тока по времени. Приложенный ко второму двухполюснику ток пропорционален производной по времени от напряжения. Итак, емкость и индуктивность — дуальны. Третий и четвертый двухполюсники также дуальны. При подборе величин индуктивносте:) и емкостей они обратны. Если в третьем двухполюснике складываются напряжения на индуктивности и емкости, то в четвертом складываются токи. При построении дуальных схем последоватетьное соединение заменяется параллельным и наоборот; гюследовг тельный контур заменяется параллельным и наоборот. Дуальной схемой для пятого двухполюсника является восьмой двухполюсник. Параллельный контур L1Cl в дуальной схеме заменен последе вательным, последовательно соединенная с ним индуктивность заменена емкостью, подключенной параллельно. Для шестого двухг олюсника дуальной схемой является седьмой двухполюсник. Здеа параллельный контур L2C2 заменяется последовательным контур )м, последовательно включенная емкость — параллельно подключенной индуктивностью. Необходимо обратить внимание на то, по пятый и шестой двухполюсники могут быть обратными, но ш? являются дуальными, так как условия о замене напряжений на токи и наоборот не выполняются.

Наклон фазовой характеристики определяется производной афо _ /СГсозДсоГ —

*) Подвижность (л определяется производной скорости v носителя заряда, приобретаемой им под действием электрического поля, по напряженности Е этого поля: л = dv/dE.

На 4.18 показана зависимость индукции в феррите от напряженности постоянного поля при различных температурах. При некотором значении поля HI нагрев на 15° С (с +20 до +35° С) вызывает уменьшение крутизны кривой 5 = ф(Я_). Так как величина обратимой проницаемости определяется . производной dB/dH = [ir, то, следовательно, она будет уменьшаться с увеличением температуры. Иначе говоря, температурный коэффициент обратимой магнитной проницаемости имеет отрицательный знак. При Я_ = 48 А/м обе кривые пересекаются. Это означает, что при данной напряженности поля температурный коэффициент обратимой проницаемости равен нулю. При //_< <48 А/м его величина становится положительной.

Подобным образом определяется расчетный ток для ответвления от ШС к распределительному пункту РП.

определяется расчетный ток линии.

но по характеристике Э3(У) определяется расчетный на-

Выбор сечений жил кабелей. Для выбора сечений жил кабелей по нагреву определяется расчетный ток (см. гл. 2) и по таблицам (см. гл. 1 и 2) [37] выбирается стандартное сечение, соответствующее ближайшему большему току. Если в расчете определена расчетная мощность, то выбор сечения производится по таблицам, имеющимся в справочниках.

Алгоритм решений задачи предполагает использование двух-этапной схемы вычислений [42]. На первом этапе из интервала возможных значений случайной составляющей потребности в топливе [b, b] определяется расчетный уровень потребности, на который целесообразно ориентироваться при выделении ресурсов топлива. Этот выбор должен обеспечить по возможности высокую надежность плана распределения топлива. Следуя [112], в качестве критерия можно использовать минимум вероятности того, что фактическая потребность в топливе превысит расчетный уровень. В соответствии с этим условием необходимо решить задачу минимизации вероятности дефицита топлива

определяется расчетный ток линии.

определяется расчетный ток повреждения и приводится ко вторичной обмотке трансформатора

Для правильного выбора номинальной мощности трансформатора (автотрансформатора) необходимо располагать суточным графиком, отражающим как максимальную, так и среднесуточную активную нагрузки данной подстанции, а также продолжительность максимума нагрузки. При отсутствии суточного графика с достаточной для практических целей точностью определяется расчетный уровень максимальной активной нагрузки подстанции Ртах(МВт).

Определяется расчетный относительный минимальный вторичный ток срабатывания ПО при отсутствии торможения

Определяется расчетный относительный минимальный ток срабатывания ИО защиты при отсутствии торможения и до АИУ: / = г ' # с.р mm расч

Определяется расчетный относительный минимальный ток срабатывания ИО защиты при отсутствии торможения /с з mjn расч = /с 3 min /

Для правильного выбора номинальной мощности трансформатора (автотрансформатора) необходимо располагать суточным графиком, отражающим как максимальную, так и среднесуточную активную нагрузки данной подстанции, а также продолжительность максимума нагрузки. При отсутствии суточного графика с достаточной для практических целей точностью определяется расчетный уровень максимальной активной нагрузки подстанции