Определяется графически

Наиболее проста и удобна гидравлическая разгрузка, используемая в ГЦН РБМК. Она представляет собой трубопровод с задвижкой, сообщающей заколесную полость со всасыванием насоса. При работе ГЦН на холодной воде, когда давление на всасывании определяется геометрической высотой расположения барабана-сепаратора (24 м), осевая гидравлическая сила, действующая на ротор насоса вниз, имеет максимальное значение. С целью уменьшения осевой силы необходимо перед пуском ГЦН открыть задвижку и сообщить тем самым заколесную разгрузочную полость со всасыванием насоса. По мере повышения давления в контуре возрастает осевая выталкивающая сила, действующая на ротор насоса вверх. При достижении давления в контуре 6,5 МПа задвижку закрывают.

На 7.6, а приведена упрощенная (без учета активного сопротивления вторичной обмотки трансреактора Т1) схема замещения цепи формирования э. д. с. Ё\. Реактивное сопротивление трансреактора XTI [2] и приведенное к его первичной стороне активное сопротивление, R2 соединены параллельно. Полная проводимость цепи определяется геометрической суммой проводимостей этих элементов ( 7.6, б). Приближенно необходимые значения JTf и R\=R2 могут быть определены из выражений

Результирующее значение возможного перенапряжения определяется геометрической суммой рассмотренных слагающих. С этими перенапряжениями приходится считаться также в устройствах передачи отключающих сигналов. Использование разрядников для защит от этих перенапряжений нецелесообразно, так как нарушало бы канал связи в момент возникновения КЗ в защищаемой системе. Поэтому принимаются специальные меры для снижения перенапряжений. Для снижения, например, перенапряжений, обусловленных ЭДС влияния, кабель удаляют на достаточное расстояние от трассы защищаемой линии. Значительно сложнее предотвращается влияние, определяемое выносом потенциала. Рекомендации по этому вопросу можно рассматривать как находящиеся в стадии разработок. Рассмотренные перенапряжения следует также учитывать при выборе изоляции аппаратуры и выполнения устройств, контролирующих исправность жил кабелей.

При активно-индуктивной нагрузке, как указывалось, /2 меньше 1\. Поэтому погрешность оказывается отрицательной. Полная погрешность е определяется геометрической разностью тех же токов:

Намагничивающий ток /^ определяется геометрической суммой эквивалентного тока /экв и вторичного приведенного

имеет большую магнитную проводимость для потоков рассеяния, а верхняя—относительно малую, вследствие чего индуктивное сопротивление рассеяния нижней клетки значительно больше, чем верхней. Верхняя клетка в части, заложенной в стали, практически не имеет собственного потока рассеяния ( 23-2), так как поток рассеяния Ф1рп, охватывающий совместно обе обмотки, является уже их потоком взаимоиндукции и определяется геометрической суммой токов, протекающих по верхним и нижним стержням.

в) Схема замещения двухклеточного двигателя. Картина полей рассеяния внутри паза двухклеточного двигателя изображена на 23-2. Поток рассеяния Фарп охватывает контур обоих токов — верхней и нижней клеток—-и определяется геометрической суммой этих токов, представляющей эквивалентный ток вторичной системы /2. Этому потоку соответствует индуктивное сопротивление л:рп. Поток рассеяния Фзр охватывает одну нижнюю клетку и определяется током в этой клетке /р; этому потоку соответствует индуктивное сопротивление рассеяния хр. Поток рассеяния Фсп должен охватывать только верхнюю клетку и определяться током

Переходя к действующим значениям, мы можем сказать, что среднее за время коммутации Тк действующее значение э. д. с. Ег определяется геометрической разностью действующих значений двух фазных токов или, следовательно, действующим значением тока в щетке (см. выше 27-9, а). Если ширина щетки равна

Механическая сила /, стремящаяся изменить геометрическую координату х проводника, определяется электрической скоростью, т. е. током и проводнике i = dqldt. Э. д. с., стремящаяся вызвать ток в проводнике, определяется геометрической скоростью проводника v = dx/dt.

Как показывает 18.4, токи / и /, трансформаторов сдвинуты на разные углы относительно напряжения и общий ток нагрузки определяется геометрической суммой этих токов. Из потенциальной диаграммы (см. 18.4) для общего тока (А) нагрузки можно написать

Для схемы неполного треугольника /сч и /' зависят от вида к. з. и сочетания поврежденных фаз, так как ток в реле определяется геометрической разностью токов двух фаз: /р = /„ —/ с ( 2-34, б). Расчетными для этой схемы являются случаи Клв и KJc, когда через реле проходит ток только одной фазы и /сч= /р//с.р

13.38. Напряжение на катушке со стальным сердечником определяется графически при помощи построения кривых У = F(a>t).

Так как сечение стержня задано, то функция J зависит только от переменных / и с. Минимум функции /(/, с) определяется графически, поэтому строятся зависимости значений с.

Если необходимо определить ток единственного нелинейного сопротивления сложной электрической цепи, может быть использован метод эквивалентного генератора в той же последовательности, как и при расчете линейной цепи (см. § 2.5). Отличие состоит лишь в том, что после обычного вычисления э. д. с. Еэ и внутреннего сопротивления гэ эквивалентного источника ток нелинейного сопротивления определяется графически.

Кривая изменения тока холостого хода во времени io(t) определяется графически с помощью характеристики намагничивания на постоянном токе. При Вт < 1,2 Тл ток холостого хода можно считать синусоидальным, тогда /or = 'owi/(.\/2wi) •

Ток в первичной обмотке трансформатора после включения определяется графически с помощью характеристики намагничивания.

Зона действия определяется графически ( 8.16). Вычисляют токи, проходящие при к. з. в начале (точка Kt) и конце (точка К5) линий, а также в точках К2—К4, строят кривую изменения тока к. з. в зависимости от удаленности места к. з. / от источника питания (кривая /). Определяют ток срабатывания отсечки и на том же рисунке строят прямую тока срабатывания 2. Точка пересечения прямой 2 с кривой / определяет конец зоны действия отсечки (заштрихованная часть).

Далее определяется графически ЭДС взаимной индукции — Е1 = = — Ё'ъ и рассчитываются ток

Форма кривой магнитного потока определяется графически с помощью характеристики намагничивания Ф = / (t'o) при синусоидальном намагничивающем токе

Значение тока % определяется графически ( 12.9). Период колебаний согласно выражениям (12.17) — (12.19) приблизительно равен

Далее определяется графически ЭДС взаимной индукции —Ёг =

Форма кривой магнитного потока определяется графически с помощью характеристики намагничивания Ф = / (»о) ПРИ синусоидальном намагничивающем токе /0 « i'10 (в действительности этот ток должен содержать пятую и седьмую гармонические, так как в потоке пятые и седьмые гармонические отсутствуют).