Определяется диапазоном

На 14.9, а приведена общая картина распределения магнитных линий вращающегося магнитного поля статора двухполюсной асинхронной машины для некоторого момента времени t^. Распределение индукции В в зазоре между статором и ротором в зависимости от расстояния z вдоль окружности статора и ротора, отсчитываемого от выбранной на 14.9, а линии 0-0, для моментов времени tl =0 и tг > > ti показано на 14.9, б. Линейная скорость перемещения магнитного поля вдоль зазора определяется диаметром статора D и равна v = = D(*}/2. При стандартной частоте переменного тока (/ = 50 Гц) частота вращения магнитного поля статора двухполюсной асинхронной машины п = 50 • 60 = 3000 об/мин. На практике в большинстве случаев требуются двигатели с меньшей частотой вращения. Это достигается применением многополюсных обмоток статора.

Величина А определяется диаметром трубки, ее длиной и свойствами жидкости, аналогично тому как сопротивление резистивного элемента г определяется его размерами и свойствами проводящего материала.

сечения. Их используют для монтажа аппаратуры, работающей при температуре 120. ..180 °С. Длина выводов определяется диаметром провода, числом витков в соединении и числом соединений на выводе. Для обеспечения сопротивления скручиванию при навивке длина вывода не должна превышать 45.. .50 мм, а площадь его поперечного сечения должна в 1,5. ..1,7 раза быть больше площади сечения провода. Число витков в соединении определяется из требований равенства суммы площадей зон контакта и поперечного сечения провода. Это условие обеспечивается при

На 14.9, а приведена общая картина распределения магнитных линий вращающегося магнитного поля статора двухполюсной асинхронной машины для некоторого момента времени t\. Распределение индукции В в зазоре между статором и ротором в зависимости от расстояния z вдоль окружности статора и ротора, отсчитываемого от выбранной на 14.9, а линии 0-0, для моментов времени t j =0 и t2 > > ti показано на 14.9, б. Линейная скорость перемещения магнитного поля вдоль зазора определяется диаметром статора D и равна V = = Dco/2. При стандартной частоте переменного тока (/ = 50 Гц) частота вращения магнитного поля статора двухполюсной асинхронной машины п = 50 • 60 = 3000 об/мин. На практике в большинстве случаев требуются двигатели с меньшей частотой вращения. Это достигается применением многополюсных обмоток статора.

На 14.9, а приведена общая картина распределения магнитных линий вращающегося магнитного поля статора двухполюсной асинхронной машины для некоторого момента времени t\. Распределение индукции В в зазоре между статором и ротором в зависимости от расстояния z вдоль окружности статора и ротора, отсчитываемого от выбранной на 14.9, а линии 0-0, для моментов времени f, =0 и t г > > ^ показано на 14.9, б. Линейная скорость перемещения магнитного поля вдоль зазора определяется диаметром статора D и равна v = = Dcj/2. При стандартной частоте переменного тока (/ = 50 Гц) частота вращения магнитного поля статора двухполюсной асинхронной машины и = 50 • 60 = 3000 об/мин. На практике в большинстве случаев требуются двигатели с меньшей частотой вращения. Это достигается применением многополюсных обмоток статора.

Габарит машины определяется диаметром якоря, который нормализован. Для каждого габарита устанавливаются две длины сердечника. Исполнение двигателей единой серии П от 1-го до 11-го габарита по степени защиты соответствует IP22, по способу охлаждения - IC01

Соотношения между токами и напряжениями переменного и постоянного тока. В одноякорном преобразователе э. д. с. переменного и постоянного тока создаются в одной обмотке одним и тем же потоком и поэтому находятся в определенном соотношении, зависящем от числа фаз. Соотношения между э. д. с. можно определить из потенциальной окружности, построенной для обмотки якоря. Щетки, принадлежащие стороне постоянного тока, располагаются под углом 180 эл.град. Электродвижущая сила ?п постоянного тока на щетках преобразователя определяется диаметром АВ потенциальной окружности ( XIV. 1,а). При построении потенциальной окружности пользуются векторами, длина которых соответствует амплитудному значению э. д. с. Поэтому диаметр АВ соответствует амплитудному

Магнитные свойства тонких пленок можно использовать для запоминания и обработки информации. В связи с этим в магнитоэлектрони-ке возникло отдельное направление —• магнитные интегральные микросхемы, главным практическим результатом которого явилось создание СБИС ПЗУ на цилиндрических магнитных доменах (ЦМД). Последние используются как носители информации. Цилиндрические магнитные домены появляются в тонких эпитаксиальных пленках специальных материалов — гранатов, имеющих химическую формулу типа R3Fe5 О12, где R — редкоземельный элемент (Y, Cd и др.). Информационная емкость СБИС определяется диаметром ЦМД (порядка 1 мкм) и составляет 4...16 Мбит. Микросхемы характеризуются последовательной выборкой информации с временем выборки около 10 мс.

ческие составляющие индукции результирующего поля обмотки можно определить путем суммирования гармонических составляющих индукций полей Вг каждого зубцового деления ( 4.7 о) Ввиду симметрии кривой Bz относительно середины зубцового деления при ее разложении в гармонический ряд образуются постоянная составляющая и ряд гармоник Вгу. Эти гармоники накладываются на магнитное поле В1 основной гармоники ( 4.7 б), вследствие чего результирующее поле ?рез в воздушном зазоре существенно искажается. При гладком статоре или роторе полюсное деление зубцовой гармоники определяется диаметром D и числом зубцов 2 статора (или ротора) тг=я?>/г.

Согласно формуле (4.29) предельный ток утечки определяется диаметром тела изолятора dlt так как при этом диаметре развитие дуги может происходить при наименьшем токе. Действительно, для того чтобы, например, дуга могла удлиняться на краю ребра ld(l) = dz], необходим значительно больший ток. После перекрытия межреберного расстояния изолятора по стержню опорные точки дуги свободно проскальзывают по поверхности соседних ребер вплоть до их краев, так как это перемещение приводит к уменьшению сопротивления в цепи и соответственно к росту тока и дальнейшему уменьшению сопротивления дуги (при неизменной ее длине). Поэтому влагоразрядпое напряжение

Число колонок определяется диаметром намотки. Основная изоляция реактора — бетон, который проходит специальный технологический режим и выпускается с высокими механическими свойствами. Весь реактор после изготовления подвергается сушке, пропитке и покрытию влагостойкими лаками. Каждая колонка реактора устанавливается на опорные изоляторы 3, которые обеспечивают изоляцию от земли и между фазами. Фазы могут быть расположены вертикально ( 11-4,6), а также горизонтально или ступенчато. Все металлические детали реактора выполняются из немагнитных материалов. При больших токах применяется искусственное охлаждение.

Принцип цифрового измерения дальности в ПрД иллюстрируется схемой 3.45. В конце предыдущего периода зондирования производится установка «О» счетчика Сч состоящего из п двоичных разрядов. В момент запуска передатчика вырабатывается стробирующий импульс Ст, длительность которого определяется диапазоном измеряемых дальностей. При этом импульсы от генератора счетных импульсов ГСИ через вентиль В\ поступают на счетчик. Счетные импульсы имеют достаточно высокую и стабильную частоту повторения.

2) полоса пропускания осциллографа, которая определяется диапазоном частот, в котором неравномерность АЧХ канала У не превышает 30%;

Как известно, стабильность работы электропривода определяется стабильностью его скорости при изменении нагрузки в ограниченных пределах и зависит от жесткости механической характеристики двигателя. Изменение скорости, в свою очередь, определяется диапазоном регулирования и коэффициентом усиления системы. При разработке схемы управления задача сводится к тому, чтобы при заданных диапазоне регулирования D и допустимом относительном изменении частоты вращения (ошибки) электродвигателя б найти такой коэффициент усиления преобразователя Кп, при котором ошибка не превышала бы заданного значения. Физически это осуществляется путем компенсации возможного изменения частоты вращения (при изменении нагрузки) системой автоматического регулирования, вырабатывающей сигнала под воздейс! внем той или другой либо

Как известно, стабильность работы электропривода определяется стабильностью его скорости при изменении нагрузки в ограниченных пределах и зависит от жесткости механической характеристики двигателя. Изменение скорости, в свою очередь, определяется диапазоном регулирования и коэффициентом усиления системы. При разработке схемы управления задача сводится к тому, чтобы при заданных диапазоне регулирования D и допустимом относительном изменении частоты вращения (ошибки) электродвигателя б найти такой коэффициент усиления преобразователя Кп, при котором ошибка не превышала бы заданного значения. Физически это осуществляется путем компенсации возможного изменения частоты вращения (при изменении нагрузки) системой автоматического регулирования, вырабатывающей сигнала под воздейс! внем той или другой либо

по стандартной программе. Число точек таблицы N определяется диапазоном изменения индукции в зазоре В6 и ее шагом. Заметим, что

Выбор измерительного прибора — амперметра или вольтметра — определяется диапазоном частот, значением измеряемой мощности и сопротивления нагрузки, допустимой погрешностью измерения. Так, например, на частотах до 100 МГц при заданной погрешности измерения до ±5 % можно применить термоэлектрический амперметр и электронный вольтметр класса точности 1,0 и 2,5 соответственно. Таким образом измеряют значения мощностей от единиц ватт до сотен киловатт.

К входным параметрам усилителя относят его входное сопротивление (полное ZBX или рсзистивное Rex). Характер входного сопротивления обычно определяется диапазоном усиливаемых частот. В области нижних частот реактивная составляющая входного сопротивления усилителя практически не учитывается. В некоторых случаях полное входное сопротивление усилителя представляется как совокупность резистивного сопротивления RBK и реактивного сопротивления входной емкости Свх,

Большое значение для моментомеров имеет вид механической характеристики M=f(n). На 2.2 представлены механические характеристики различных тормозных устройств. Область применения моментомера определяется диапазоном измеряемых моментов и областью устойчивой работы тормоза. В свою очередь, диапазон измеряемых моментов определяется типом применяемого измерителя.

от деления х> на Ад;, в ЦВМ осуществляется выборка из ЗУ необходимой константы (значение функции f(x) для аргумента kAx). Этот метод аналогичен рассмотренному в § 2.27. При всей простоте он требует хранения достаточно большого объема констант. Объем констант определяется диапазоном изменения независимой переменной и точностью определения величины f(x), т. е. шагом дискретного Ах Количество ячеек ЗУ, требующихся для хранения нужного числа констант,

моментомера определяется диапазоном измеряемых моментов и областью устойчивой работы тормоза. В свою очередь, диапазон измеряемых моментов определяется типом применяемого измерителя.

Полоса захвата и слежения. При использовании фазового детектора по схеме ИСКЛЮЧАЮЩЕЕ ИЛИ (тип 1) полоса захвата ограничена постоянной времени фильтра нижних частот. В этом есть определенный смысл, так как, если различие по частоте велико, сигнал рассогласования будет ослабляться фильтром настолько, что контур никогда не сможет осуществить захват. Очевидно, что увеличение постоянной времени фильтра уменьшает полосу захвата, так как это приводит к пониженному коэффициенту передачи контура. Оказывается, что фронтовой фазовый детектор не имеет подобного ограничения. Полоса слежения для обоих типов детекторов определяется диапазоном управляющих напряжений ГУН.