Определяемый уравнением

остальные параметры ее, в том числа параметры ветви намагничивания, остается постоянными' при любых режимах работы машины, поэтому ток холостого хода, определяемый выражением (2.71), при неизменном напряжении сети такжэ остается постоянным при изменении скольжения. Так как в выражениях (2.71) к (2.51) j?jt?y* 2jt?^L, то ток холостого хода, найденный по упрощенной схэма замэщеиия, болы» тока холостого хода, рассчитанного по точной схеме замещения асинхронной машин. Поэтому в первом случае э.д.с. больше, чем во втором, но меньше напряжения сети. Боли нэ учитывать этого и подставлять в формулы (2.57) и (2.58) бь «4. л 6$ «1 , то для. э д о и потокосцеплзиия. ооответствувщих упроцвнной Г-образ-ной схэмв замещения, получим неправильные результаты, в частности, э д с получается равной напряжение сети, что противоречит действительности. Поэтому, пользуясь выражениями (З.З'О, (2.71) и 2.12, э д с , соотватствувщув упроченной Г-образной схэмв замещения, следует определять так:

2. На частоте 150 кГц выходной ток /к будет отставать от входного тока /Б на угол, определяемый выражением

отношению к вектору коммутации /С; 0 — угол отсечки, определяемый выражением

Особенности реальной ВАХ диода. Обратный ток реальных диодов существенно превышает ток /0, определяемый выражением (2.76), которое получено без учета г е -нерацио нно-рекомб и национн ых процессов в переходе. Такое допущение оправдано только в случае очень тонких переходов, которые на практике встречаются редко. Составляющую обратного тока, обусловленную процессом генерации электронно-дырочных пар в переходе, называют током термогенерации. Ток термогенерации можно определить из следующих соображений.

Туннельный ток, определяемый выражением (4.14), преобладает в области низких температур. С повышением температуры к нему будет добавляться ток надбарьерной эмиссии.

приводной турбине, определяемый выражением

сматривать как соответствующий степенной ряд. Подобная трактовка (1.9) позволяет использовать его и в резонансных случаях, поскольку степенной ряд, определяемый выражением [eP'F(p; 0) — — F(p\ /)], имеет смысл при любых р. Аналогично, принужденные составляющие решений уравнений состояния (1.1), (1.2) в общем случае можно определить как

При равномерном вращении относительно обмотки поля машины э. д. с., индуктируемые в активной стороне катушек, расположенных в двух соседних пазах, смещены по фазе на временный угол, также определяемый выражением (V.13). Если предположить, что индуктируемые в проводниках обмотки э. д. с. изменяются во времени синусоидально, то э. д. с. каждой стороны катушки может бить представлена вектором на звезде пазовых э. д. с., на которой номер вектора э. д. с. соответствует номеру катушки, лежащей в данном пазу. Например, на V. 14, а представлена звезда пазовых э. д. с. для случая

В общем случае обмотка может быть распределена в q пазах под каждым полюсом. На VI 1.3, а схематично представлена катушечная группа при
Ток диода Дг представляет собой ток рекомбинации — генерации в переходном слое, определяемый выражением

где Ft (т) = J (t2 (r)b/2)dr; i (т) — ток, определяемый выражением

состоянии, последний начнет вращаться в противоположном направлении и груз станет опускаться. При моменте, равном Мс2г будет достигнута установившаяся скорость спуска, соответствующая точке С на приведенной характеристике. Поскольку якорь теперь вращается в обратную сторону, а направление магнитного потока не изменилось, ЭДС двигателя изменит направление на обратное. Ток, определяемый уравнением

Рассмотрим теперь случай ненулевых начальных условий, когда емкость С, заряженная до напряжения U, разряжается на сопротивление Я ( 7.9). К моменту коммутации в емкости будет запасена энергия Wc = CU2/2. После коммутации возникает переходный процесс, определяемый уравнением:

где kpl — коэффициент распределения обмотки для основной гармоники м. д. с., определяемый уравнением (24-.6).

нитопровод. Для усиления магнитной связи между обмотками маг-нитопровод выполняется замкнутым и набирается из листов электротехнической стали, обладающей высокой относительной магнитной проницаемостью цг. Толщина листов выбирается небольшой, чтобы индуктированные в них вихревые токи не оказывали заметного влияния на изменение магнитного поля с заданной угловой частотой со. Если одну из обмоток, например 2, разомкнуть, а другую 1 присоединить к источнику синусоидального переменного тока частотой / = со/2л с напряжением иг = = V^2 t/j. cos cat, где иг — действующее значение напряжения, то в обмотке возникнет переменный ток i'i = t'0, определяемый уравнением ее электрической цепи

Учитывая изложенное выше, и рассматриваемом примере для всех характеристик можно ГФИРЛТЬ линейный закон изменения моментов внешних сил тренчя. определяемый уравнением А1,р --•-~ М,.„, f ^трш,. где А?тро и ЬТ], д:пя каждой массы определены и принимаются постоянными,

ния магнитной связи между обмотками маг-нитопровод выполняется замкнутым и набирается из листов электротехнической стали, обладающей высокой относительной магнитной проницаемостью \лг. Толщина листов выбирается небольшой, чтобы индуктированные в них вихревые токи не оказывали заметного влияния на изменение магнитного поля с заданной угловой частотой <о. Если одну из обмоток, например 2, разомкнуть, а другую / присоединить к источнику синусоидального переменного тока частотой / = со/2я с напряжением и± — — ^2f/! cos tut, где t/x — действующее значение напряжения, то в обмотке возникнет переменный ток t'x = i0, определяемый уравнением ее электрической цепи

При коротком замыкании входное напряжение и входной ток определяются уравнениями (3-55) U1K = 5/2 и /1к = ?>/2. Следовательно, заданный режим работы четырехполюсника, определяемый уравнением (3-50), получается наложением режимов работы холостого хода и короткого замыкания, так как

тензорезистора — коэффициент тензочувствительности /С, определяемый уравнением (3.58); он состоит из слагаемого 1 -f 2v, отражающего изменение формы, и слагаемого /Ср, отражающего изменение удельного сопротивления (эффект пьезосопротивления).

Ток в цепи эквивалентного ротора, определяемый уравнением

Для выполнения приведенных условий в счетчиках имеется устройство, компенсирующее трение. Принцип компенсации момента трения состоит в том, что рабочий поток Ф^ параллельного электромагнита вблизи диска искусственно расщепляется на два потока Ф'ц и Фй, смешенных в пространстве и сдви^~ нутых по фазе на угол я>й ( 94, а и б). В этом случае будет создаваться дополнительный (компенсационный) момент от взаимодействия потоков Ф'у и Фй, определяемый уравнением (70). Фазовый сдвиг г5&. осуществляется с помощью медной пластинки (экрана) ЭК, перекрывающей часть полюса сердечника электромагнита Б. Иногда вместо пластинки используется короткозамкнутый виток.

Условие TotE=0 свидетельствует о том, что вне источников э. д. с. электрическое поле постоянных токов является, так же как и электростатическое поле, безвихревым. С целью упрощения (1-10) введем вектор-потенциал вихревого или соленоидального поля, определяемый уравнением