Описанной конструкции

Процессы в цепи якоря двигателя и на его валу описываются уравнением движения привода (241), общими выражениями

описываются уравнением в частных производных-неоднородным волновым уравнением [5, 23]

3.4.1. Электромеханические переходные процессы в электроприводах В общем случае электромеханические переходные процессыплектроприводе описываются уравнением движения

Решение. 1. Общие соображения. Как показано в задаче 3.22, при отсутствии сопротивления Roc на выходе интегратора в этом случае появится треугольное напряжение ( 3.17). Из решения задачи 3.20 следует, что отрезки прямых этого напряжения практически идеальны (отличие от прямой—сотые и тысячные доли процента), т. е. они описываются уравнением С/вых= -ETt/RC (ломаная а на 3.17). В случае подключения сопротивления выходное напряжение при подаче постоянного напряжения Ет стремится по экспоненциальному закону к уровню ±Rol.Er/R (в зависимости от знака Ет):

Метод разделения переменных (метод Фурье — Эйлера) является одним из наиболее распространенных методов расчета потенциальных магнитных полей в областях, ограниченных поверхностями, параллельными координатным поверхностям или совпадающими с ними при однородных граничных условиях. Потенциальные магнитные поля описываются уравнением Лапласа, которое для двухмерного поля в декартовой системе координат запишем в виде

При локализации легирования с помощью масок ионы могут, испытывая боковое рассеяние на крае маски, создавать некоторый профиль внедрения под маской в направлении, параллельном поверхности мишени. Линии равной концентрации в плоскости ( 6.11), перпендикулярной поверхности мишени, описываются уравнением

В пологой области статические характеристики идеального ПТ любого типа описываются уравнением

В крутой области статические характеристики таких ПТ описываются уравнением

нагрузкой. Это объясняется тем, что проведение этих испытаний требует сравнительно малого финансирования из-за простоты применяемого оборудования. Для ряда МЭ и ИМ установлено, что протекающие в них под воздействием термической нагрузки физико-химические процессы, обусловливающие старение изделий, довольно хорошо описываются уравнением Аррениуса. Уравнение Аррениуса характеризует зависимость скорости химической реакции dM/dt от температуры Т и может быть записано для кинетики реакций, происходящих в статических условиях (т. е. 'когда реакция происходит при постоянном объеме), в следующем виде:

Реакции обменного разложения гидридов V группы и МОС, в качестве которых чаще всесо применяют металлал-килы, в общем виде описываются уравнением

Другим видом несинусоидальных токов, изображаемых кривой с периодической огибающей, являются модулированные токи. В случае так называемой амплитудной модуляции они описываются уравнением

Прямое соединение двигателей с барабаном лебедки в рабочих режимах обусловливает все преимущества безредукторного электропривода, а также позволяет использовать двигатели в качестве тормозных машин. Наличие понижающей аварийной передачи обеспечивает возможность аварийного подъема одним двигателем при вполне допустимой его перегрузке. Имеющиеся-цепные передачи используются в редких случаях и практически не изнашиваются. Лебедка описанной конструкции обладает весьма

изменяется соотношение между перепадами давления па уплотни-тсльных поясках рабочих и регулировочных камер, т. е. грузоподъемность ГСП не меняется. Щелевые ГСП описанной конструкции применяются во всех отечественных насосах на ЯЭУ с натриевым теплоносителем.

Эллипсометр описанной конструкции применяют для контроля эпитаксиальных слоев толщиной от 0,01 до 1,6 мкм со случайной погрешностью измерения толщины ±0,01 мш при доверительной вероятности 0,95. Диапазон измеряемых тол дин может быть расширен выбором большей длины волны света.

Производительность испарителя зависит не только от размеров греющей секции и корпуса аппарата, но и от перепада температуры между греющим и вторичным паром, значения давление вторичного пара, а также требований к качеству дистиллята. Ориентировочно можно считать, что при диаметре аппарата 3 м и давлении вто эичного пара в пределах от 0,12 до 0,6 МП а допустимая производительность испарителя DH описанной конструкции ( 6.33) находится в пределах от 25 до 35 т/ч (большие значения относятся к более высоким давлениям вторичного пара). Для других диаметров диапазоны изменения ?>и могут быть определены в зависимости от значений этих iеличин по соотношению поперечных сечений рассматриваемого испарителя и аппарата диаметром 3 м.

Радиаторы применяются как двойные описанной конструкции с четырьмя рядами труб, так и одинарные с двумя рядами труб, только с одной стороны коллекторов ( 9-13,6). Коллекторы одинарных радиаторов располагаются тангенциально к поверхности бака. Выпускаются радиаторы нескольких размеров, отличающиеся только общей, длиной, характеризуемой расстоянием А между осями патрубков, служащих для присоединения радиатора: к баку трансформатора. Основные данные нормальной серии одинарных и двойных радиаторов приведены в табл. 9-9.

Радиаторы описанной конструкции хорошо зарекомендовали себя в эксплуатации, однако в некоторых случаях с трудом размещаются на баке трансформатора.

Элегаз SF6 обладает высокими дугогасящими свойствами, которые используются в различных аппаратах высокого напряжения. В § 4.5, г рассмотрена конструкция отделителей и короткозамыкателей с элегазом. Выключатели нагрузки элегазовые во многом напоминают конструкцию отделителей. Однако для успешного отключения тока в них предусматриваются устройства для вращения дуги в элегазе ( 4.78). В подвижный и неподвижный контакты встроены постоянные магниты из феррита, которые создают магнитные поля, направленные встречно. При размыкании контактов образуется дуга, ток которой взаимодействует с радиальным магнитным полем, в результате чего создается сила F, перемещающая дугу по кольцевым электродам. Вращение дуги в элегазе способствует быстрому гашению. Чем больше отключаемый ток, тем больше скорость перемещения дуги, это защищает контакты от обгорания. Контактная система описанной конструкции помещается внутри фарфорового корпуса, заполненного элегазом и герметически закрытого. Давление внутри камеры 0,3 МПа. Подпитка при возможных утечках происходит из баллона со сжатым элегазом.

Модификацией описанной конструкции явилась печь, представленная на 9-5,6. Здесь: / — пруток переплавляемого металла; 2 — фокусирующий электрод—(коробочка), находящийся под потенциалом катода; 3 — накальный кольцевой катод; 5 — кристаллизатор; 6 — наплавляемый слиток; 7 — затравка, прикрепленная к охлаждаемому штоку; 8 — камера печи. Слиток 5 и камера печи 8 соединены с анодом источника и заземлены. Ускоряющий электрод (анод) 4 представляет собой молибденовую коробочку со щелью, в которую выходит кольцевой пучок ускоренных в поле между ним и катодом электронов.

Радиаторы применяются как двойные описанной конструкции с четырьмя рядами труб, так и одинарные с двумя рядами труб, только с одной стороны коллекторов ( 9.17, б). Коллекторы одинарных радиаторов располагаются тангенциально к поверхности бака. Выпускаются радиаторы нескольких размеров, отличающиеся только общей длиной, характеризуемой расстоянием А между осями патрубков, служащих для присоединения радиатора к баку трансформатора. Основные данные нормальной серии одинарных и двойных радиаторов приведены в табл. 9.10. Выпускаются также двойные радиаторы с числом труб в ряду 18, 20 и 22.

Радиаторы описанной конструкции хорошо зарекомендовали себя в эксплуатации, удельная теплоотдача с их по-

Для выяснения природы гистерезисного момента рассмотрим физические процессы, происходящие в роторе описанной конструкции при асинхронном вращении, т. е. когда материал ротора непрерывно перемагничивается ( 4.12). Будем считать, что оси м. д. с. FI и потока Ф^ статора совпадают. В момент времени, когда вектор вращающегося магнитного потока статора Ф[ занимает положение А ( 4.12, а), элементарные магнитики ротора ориентируются вдоль этого потока. Силы взаимодействия элементарных магнитиков, например MI и М2, с потоком статора Рам направлены вдоль этого потока и вращающего момента не создают. При перемещении потока статора в положение Б в том же направлении будут поворачиваться и элементарные магнитики ( 4.12, б). Однако вследствие явления гистерезисного запаздывания магнитики MI и М2 не повернутся на тот же угол, что и поток Фь и между ними образуется угол гистерезисного запаздывания уг. После этого силы взаимодействия Рэм будут иметь тангенциальные составляющие Ft, которые и создадут гистерезисный момент асинхронного режима Мг.й. Возникающий гистерезисный момент пропорционален модулю векторного произведения пространственных векто-