Оказывается несколько

Особенности режима холостого хода. В § 2.6 было показано, что в однофазном трансформаторе из-за насыщения магнитной цепи ток холостого хода при синусоидальном магнитном потоке оказывается несинусоидальным, т. е. возникает ряд высших гармоник:

ток оказывается несинусоидальным, и наоборот. В этом случае следу оперировать непосредственно с мгновенными значениями, но ког несинусоидальность формы кривой имеет для данной задачи второе' пенное значение, в качестве первого приближения применяют вектс ные диаграммы и символический метод для эквивалентных синусо или для первых гармоник, учитывая нелинейную связь U (I) и опер руя с некоторыми усредненными значениями параметров цепи. В эт случаях расчет подобен расчету цепей с инерционными элемента!^

При синусоидальном первичном напряжении трансформатора магнитное поле в его сердечнике, определяемое по уравнению (13.2), является также синусоидальным. Однако ток холостого хода, или намагничивающий ток трансформатора, оказывается несинусоидальным во времени. Причинами искажения кривой этого тока являются: а) нелинейный характер зависимости магнитного поля сердечника трансформатора от намагничивающего тока его; б) явления гистерезиса

трансформатор тока глубоко насыщается однополярным броском гнам; при этом его ?торичный ток ( 9-20) оказывается несинусоидальным, имеет разные положительные и отрицательные амплитуды, не содержит апериодической слагающей и име1:т меньшие, чем первичный бросок, паузы, в которых значения (нам малы.

У магнитных материалов зависимость величины индукции от намагничивания нелинейна, что приводит к нелинейности намагничивающего тока. Следовательно, напряжение на нагрузке трансформатора оказывается несинусоидальным, т. е. возникают нелинейные искажения, которые будут тем больше, чем больше амплитуда сигнала низшей рабочей чгстоты. Для уменьшения искажений величи-

2.10а) напряжение на управляющей сетке лампы оказывается несинусоидальным, так как в моменты прохождения импульсов сеточного тока на внутреннем сопротивлении источника

У большинства магнитных материалов зависимость магнитной индукции от намагничивающего поля нелинейна. Поэтому при включении в цепь первичной обмотки трансформатора синусоидальной эдс ток первичной обмотки оказывается несинусоидальным, т. е. содержит —# высшие гармоники. Ток этих гар-

Наличие в цепи нелинейного элемента приводит к тому, что при синусоидальном напряжении на зажимах цепи ток в ней при установившемся режиме изменяется по периодическому, но несинусоидальному закону. И наоборот, при синусоидальном токе в цепи напряжение на ее зажимах оказывается несинусоидальным. Это свойство нелинейных цепей переменного тока позволяет осуществить преобразование частоты переменного тока.

В отличие от инерционных элементов мы располагаем нелинейными элементами, которые при не слишком высоких частотах могут рассматриваться как безынерционные. К ним относятся прежде всего электронные лампы, так как инерция электронов, образующих в них ток, весьма мала. Такие элементы являются нелинейными как в отношении действующих значений, так и в отношении мгновенных значений тока и напряжения. При периодических процессах кривые тока и напряжения в них имеют различные формы; напр'имер, при синусоидальном напряжении ток оказывается несинусоидальным и, наоборот, при синусоидальном токе напряжение несинусоидально. По этой причине нелинейная характеристика U = F (/), связывающая действующие значения тока и напряжения, в таких элементах зависит от формы кривых мгновенных значений тока и напряжения. ,

2.10а) напряжение на управляющей сетке лампы оказывается несинусоидальным, так как в моменты прохождения импульсов сеточного тока на внутреннем сопротивлении источника ( 2.106) создаётся падение напряжения гс/?а, вычитающееся из эдс. В результате положительная верхушка кривой напряжения на управляющей сетке оказывается подрезанной (пунк-

У большинства магнитных материалов зависимость магнитной индукции от намагничивающего поля нелинейна. Поэтому при включении в цепь первичной обмотки трансформатора синусоидальной эдс ток первичной обмотки оказывается несинусоидальным, т. е. содержит -* высшие гармоники. Ток этих гар-'V и,+и , ^оник, проходя через источник 'г ' ZJA эдс, создаёт падение напряжения на его внутреннем сопротивле- 5.30. Эквивалентная схема, и напряжение на обмотках

На практике такая полная оптимизация работы ОЗУ не всегда достигается и выигрыш от расслоения ОЗУ оказывается несколько меньшим. Даже если предположить, что команды и операнды будут расположены в случайном порядке адресов, то и тогда средняя продолжительность цикла составит К/л/2шГ и выигрыш от расслоения будет существенным.

При определении г\э методом прямого баланса ошибка оказывается несколько большей.

Амплитуда выходного напряжения оказывается несколько меньше амплитуды входного, так как имеет место прямое падение напряжения:

Необходимо отметить, что в (5.4) и (5.7) не учтены возможные отклонения от номинальных значений всех сопротивлений (6Д), а также колебания напряжений питания уровней ?к и ?См (бп). Если разница между R2' и R2", а также между •/?/ и R\" достаточно велика, т. е. между крайними значениями оказывается несколько номинальных значений сопротивлений, то достаточно ограничиться приближенным расчетом согласно (5.5) и (5.8). Если же эта разница мала, то расчет нужно провести по уточненным напряжениям, заменяющим (5.5) и (5.8). Они выводятся на основании (5.4) и (5.7) при учете наиболее неблагоприятных для удовлетворения этих неравенств отклонений бя и бп значений сопротивления -Ri, R2 и /?„, а также уровней напряжений ?к и ?см.

Фактически при сплошной обмотке нельзя уложить провод без зазора, и расстояние между осевыми линиями двух соседних витков (шаг намотки т) оказывается несколько больше, чем диаметр провода в изоляции dm . Шаг обмотки зависит от диаметра провода:

если напряжение сигнала оказывается несколько больше, чем подаваемое на него эталонное напряжение. Если, например, напряжение сигнала 5 At/ < Ux < 6А/7, то одновременно срабатывают компараторы; At/; 2At/; ...5At/ и на их выходах появляются напряжения, отображающие логическую I, которые затем поступают в устройство кодирования и на выходе АЦП появляется цифровой код заданного формата.

Здесь по оси абсцисс отложена вероятность Р заполнения электронами соответствующих энергетических уровней. Минимальное значение энергии зоны проводимости обозначено Wa, максимальное значение энергии валентной зоны — Wa. При температуре абсолютного нуля ( — 273 С) все валентные уровни заполнены с вероятностью, равной Р=1, а вероятность заполнения любого уровня зоны проводимости равна нулю. Это показано на 16.3 ломаной линией 1. При комнатной температуре часть валентных электронов переходит в зону проводимости, поэтому вероятность заполнения электронами валентной зоны оказывается несколько меньше единицы, а вероятность заполнения электронами зоны проводимости более нуля (кривая 2). Уровень Ферми располагается посередине запрещенной зоны, а вероятность заполнения этого уровня равна 0,5. Однако поскольку он находится в запрещенной зоне, то практически электроны не могут стабильно находиться на этом уровне.

и связанных с ним частей происходит за первый полупериод колебаний токов ii и i2. При этом ход диска относительно мал, и поэтому взаимную индуктивность М (х) и ее производную дМ/дх на этом ходе можно принять постоянными. Во второй и последующие полу пер йоды колебаний тока электромагнитная ускоряющая сила F становится относительно небольшой и мало влияет на изменение параметров движения диска. В этом случае можно полагать, что диск в течение второго и последующего полупериодов движется по инерции; расчетное время срабатывания оказывается несколько больше действительного.

Поскольку по преобразованным уравнениям площадка ускорения оказывается несколько уменьшенной, а площадка торможения деформируется таким образом, что значения электрических мощностей завышаются, то и кривая относительного угла ротора генератора располагается несколько ниже. Расхождение между кривыми, полученными по исходному уравнению (8.39) и преобразованным уравнениям (8.38) и (8.47), начинает сказываться при тех значениях относительных углов генераторов, при которых становится существенным различие в площадках ускорения и торможения.

На 17.5 приведены результаты решения указанных уравнений при исследовании процесса вхождения в синхронизм мощного синхронного генератора. Кривые, изображенные на 17.5,а, б, относятся к случаю включения в сеть генератора при скольжении s0zz —3%, бо^а 45° и подаче возбуждения одновременно с подключением машины к сети. Асинхронный момент при включении оказывается несколько больше механического, но ротор продолжает движение за счет избытка кинетической энергии, накопленной при вращении со скольжением so. При анализе вхождения в синхронизм предполагалось, что после прохождения скольжения через нуль наступает синхронный режим и дальнейший анализ можно производить способом площадей. Аналитическое исследование вхождения в синхронизм показывает допустимость такого предположения, так как после прохождения скольжения через нуль асинхронный момент, не учитываемый в методе площа-

К недостаткам применения демпферных обмоток следует отнести увеличение стоимости генератора, снабженного демпферными обмотками, и некоторые конструктивные осложнения, заключающиеся в том, что обеспечение высокой надежности генераторов при наличии демпферных обмоток оказывается несколько затруднительным. Кроме того, повышение веса ротора из-за наличия на нем демпферных обмоток приводит к появлению дополнительного давления на подпятники, что также определенным образом сказывается на усложнении конструкции гидрогенератора и увеличении его стоимости. К определенным недостаткам относится и то, что уменьшение сопротивления обратной последовательности приводит к росту тока при несимметричных коротких замыканиях.