Одновиткового индуктора

в) следует стремиться к возможно большей однотипности трансформаторов и оборудования подстанций на всем заводе в целом;

2) стремиться к возможно большей однотипности трансформаторов цеховых подстанций;

ющей в токе к. з; /г0дн—0,5 — коэффициент однотипности трансформаторов тока; е — погрешность трансформаторов тока; /^акс — наибольшее начальное действующее значение тока трехфазного к. з. генератора при к. з. на его выводах.

где /^акс —максимальное значение тока внешнего трехфазного к. з.; /нб.т.т — ток небаланса от трансформаторов тока; /нб.рег — ток небаланса из-за регулирования коэффициента трансформации силового трансформатора; &одн — коэффициент однотипности трансформаторов тока.

ланса из-за регулирования коэффициента трансформации силового трансформатора; ?од„ — коэффициент однотипности трансформаторов тока.

стремиться к возможно большей однотипности трансформаторов цеховых подстанций;

ланса из-за регулирования коэффициента трансформации силового трансформатора; йодн — коэффициент однотипности трансформаторов тока.

где к0!С = 1,5 -г- 1,7 — коэффициент отстройки; ^пер = 1 ~ коэффициент, учитывающий переходный режим КЗ; коця = 0,5 — коэффициент однотипности трансформаторов тока; е — относительное значение полной погрешности трансформаторов тока, при выборе трансформаторов тока по кривым предельной кратности при 10 % погрешности принимается равным ОД, а при 5 % погрешности — 0,05%; 1ц!тах ~ максимальное значение тока в питающей линии при трехфазном КЗ в точке К1; /д; — максимальное значение тока подпитки точки К1 со стороны электродвигателей защищаемой секции.

&апер=1); ?одн — коэффициент однотипности трансформаторов тока; при использовании для защиты однотипных трансформаторов тока с одинаковыми коэффициентами трансформации &одн=0,5 (яри использовании для защиты трансформаторов тока разнотипных или с разными коэффициентами трансформации &одн = 1); /; — расчетная токовая погрешность трансформаторов тока, /;=0,1; /макс — действующее значение тока самозапуска или пускового тока двигателя при С/—f; s=[ и выведенных пусковых устройствах.

где fea=l,5—коэффициент надежности; &апер=1— коэффициент, учитывающий ^бросок апериодической составляющей тока внешнего к. з.; йОдн= 1 —коэффициент однотипности трансформаторов тока; А== =0,1—токовая погрешность трансформаторов тока; fioTC=0,l — условная погрешность трансформаторов тока, учитывающая отсос вторичного тока поврежденного ввода трансформатором тока неповрежденного ввода; /к.з.вн.макс—максимальное значение периодической составляющей тока внешнего к. з.; /нв.макс — расчетное значение тока небаланса при внешних коротких замыканиях;

4. Сделать вывод об исправности и однотипности трансформаторов тока.

где /к.з.макс — максимальное значение периодической составляющей тока к. з.; konn — коэффициент однотипности трансформаторов тока (при одинаковых по своей конструкции трансформаторов тока, установленных на двух параллельных линиях, расхождение их магнитных характеристик меньше, чем при использовании разнотипных трансформаторов, поэтому в первом случае ток небаланса будет меньше, чем во втором, что учитывается коэффициентом однотипности — для первого случая принимают &одн = 0,5, для второго ?Одн=1); ?ап — коэффициент апериодичности, характеризующий увеличение тока небаланса трансформаторов под влиянием прохождения апериодической составляющей тока к. з. (kaa~ = 1,5-*-2).

где са — коэффициент приведения собственного активного сопротивления к току отрезка а бесконечно длинного одновиткового индуктора.

Определим магнитное сопротивление Rmh и реактивное сопротивление ке (см. 6-6, б) для одновиткового индуктора. Считая, что индукция под башмаками магнитопровода постоянна, а за пределами их равна нулю, получим

Обычно рассчитывают условный одновитковый индуктор и, если задано напряжение на индукторе Ua, находят в конце расчета число витков из соотношения w =UnlUK, где UK — напряжение на индуктирующем проводе условного одновиткового индуктора. Ток в многовитковом индукторе будет /„ — In'w, где /и — ток в условном одновитковом индукторе.

Остальной расчет проводится для условного одновиткового индуктора аналогично расчету, приведенному в примере 6-1. Однако теперь не учитывается сопротивление подводящих проводов, которое много меньше сопротивления индуктирующего провода.

где U,, - заданное напряжение на индуктирующем проводе; (/', — напряжение на индуктирующем проводе условного одновиткового индуктора.

Иная картина наблюдается для одновиткового индуктора с массивным проводом. Магнитный поток индуктора не может проникнуть сквозь толщу провода и постоянен по всей длине. Однако напряженность магнитного поля и плотность тока в индукторе будут переменными по длине в соответствии с неравенством (12-9). Напряженность поля вне длинного массивного индуктора всегда равна нулю.

В режиме разливки относительная магнитная проницаемость загрузки равна единице, а ее удельное сопротивление приблизительно постоянно во всех точках сечения. Поэтому активное и внутреннее реактивное сопротивления загрузки г2 и л;м2 вычисляются по формулам (5-14) или (5-15), причем расчет ведется для условного одновиткового индуктора (w = 1).

Реактивное сопротивление рассеяния условного одновиткового индуктора xs находится по формуле (6-5), причем расчетная площадь поперечного сечения воздушного зазора

Реактивное сопротивление обратного замыкания хе условного одновиткового индуктора вычисляется по формулам (6-6), (6-7). Коэффициент приведения параметров с определяется по формуле (6-4), а приведенные активное и реактивное сопротивления

Ток условного одновиткового индуктора

16. Число витков индуктора w. Ток условного одновиткового индуктора