Однофазном замыкании

1 Суммарное сопротивление контактов в фазе можно принимать равным 0,1 ом, а расчетную длину соединительных проводов следует _принимать: /расч=2/ — при однофазном включении; /расч=

При однофазном включении двигателя сопротивления в цепи ротора рассчитываются как для симметричных схем, а обмотка, будучи включенной по однофазной схеме, создает пульсирующее магнитное поле, которое для анализа можно разложить на два синхронно вращающихся в противоположные стороны поля. Каждое из этих полей, взаимодействуя с током ротора, будет создавать соответствующий момент прямой (МЛр) и обратной (М0бр) последовательностей, а результирующий момент на валу двигателя (М) будет равен их алгебраической сумме ( 1.12, г). Чтобы кривая n — f(M) была удовлетворительной формы, необходимо иметь R = 0,65...0,55^ном. В серийных контроллерах К = = 0,63#Ном. Скольжение при Мобр будет s06P = 2 — s, и тогда характеристику момента обратной последова-

При однофазном включении двигателя сопротивления в цепи ротора рассчитываются как для симметричных схем, а обмотка, будучи включенной по однофазной схеме, создает пульсирующее магнитное поле, которое для анализа можно разложить на два синхронно вращающихся в противоположные стороны поля. Каждое из этих полей, взаимодействуя с током ротора, будет создавать соответствующий момент прямой (МЛр) и обратной (М0бр) последовательностей, а результирующий момент на валу двигателя (М) будет равен их алгебраической сумме ( 1.12, г). Чтобы кривая n — f(M) была удовлетворительной формы, необходимо иметь R = 0,65...0,55^ном. В серийных контроллерах К = = 0,63#Ном. Скольжение при Мобр будет s06P = 2 — s, и тогда характеристику момента обратной последова-

8.5. Зависимость вращающего момента от скольжения при однофазном включении и большом активном сопротивлении ротора

в противоположные стороны и имеющих в общем случае различные амплитуды. Суммарный момент двигателя определяется разностью моментов, обусловленных прямым и обратным полями. Механические характеристики трехфазного двигателя при несимметричном питании располагаются в области между нормальной характеристикой при симметричном питании и характеристикой при однофазном включении ( 45-5). Изменение соотношения между напряжениями прямой и обратной последовательности приводит к изменению механической характеристики, а следовательно, и скольжения двигателя. в) Регулирование частоты вращения изменением активного сопротивления цепи обмотки ротора. При увеличении активного сопротивления цепи обмотки ротора /?2 механическая характеристика изменяется: критическое скольжение srn возрастает (см. §43-3). Максимальный момент Мт при этом не меняется и, следовательно, характеристика становится более мягкой. На 45-4 показано,

Пусковой конденсатор включается на 2—3 с во время пуска двигателя. Емкость пускового конденсатора Сп=(1,5—2)СР. В качестве пусковых конденсаторов применяются электролитические конденсаторы типа ЭП, специально предназначенные для этой цели. Пусковая обмотка после пуска двигателя может быть отключена. Подключение пусковой обмотки на весь период работы двигателя улучшает его механические характеристики. Мощность трехфазного двигателя при однофазном включении зависит от cos
8. Какой емкости нужно взять рабочий конденсатор для подключения трехфазного асинхронного двигателя, в паспорте которого указано: 1 кВт, 220/380 В, 4,2—2,4 A, cos

5. Включите в собранную схему ваттметр и определите максимальную мощность двигателя при однофазном включении путем нагрузки двигателя ленточным тормозом. Сравните полученную мощность с расчетной.

4. Как осуществляется реверсирование трехфазного асинхронного двигателя при однофазном включении?

Уравнению (4.86) соответствует схема замещения однофазного АД на 4.10. МДС обмотки статора при однофазном включении пульсирующая, однако результирующее магнитное поле машины оказывается пульсирующим только при s = 1 (режим короткого замыкания), при остальных скольжениях оно эллиптическое. В рабочем режиме обратное поле значительно ослабляется за счет реакции ротора. Это наглядно отражается в схеме замещения однофазного АД. Полное сопротивление разветвления обратной последовательности в рабо-

8.5. Зависимость вращающего момента от скольжения при однофазном включении и большом активном сопротивлении ротора

где (7(1) — фазное напряжение на неповрежденных фазах при однофазном замыкании; ?/ф — фазное напряжение электрической сети;

На 29.7 приведена схема распределительной сети при однофазном замыкании на землю, на которой показано направление токов однофазного замыкания на землю, обусловленных емкостью фаз сети относительно земли. Ток /сз поврежденной линии ЛЗ имеет направление от шин, токи /ci и /С2 неповрежденных линий Л1 и Л2 направлены к шинам подстанции. Для селективного действия защиты необходимо отключение только поврежденной линии ЛЗ. Селективная защита от однофазных замыканий на землю может быть токовой и направленной-

В качестве резервной защиты, которая действует на отключение выключателя В (см. 29.7), при отказе основных защит линий применяют неселективную защиту, реагирующую на напряжение нулевой последовательности 3U0. Схема такой защиты приведена на 29.10. При однофазном замыкании на землю в любой линии, отходящей от подстанции, на обмотке трансформатора НТМИ и реле напряжения Я появляется напряжение нулевой последовательности 3Uo. Реле Н срабатывает, своим контактом Н замыкает обмотку реле времени В и, •если не сработает основная защита линий, через 0,4—0,5 с .контакт реле времени включит отключающую катушку выключателя В. Шины подстанции и все линии обесточатся.

Под перенапряжением понимают всякое повышение напряжения в электрической сети по отношению к номинальной его величине. Перенапряжения в зависимости от причин их возникновения разделяют на атмосферные (внешние) и коммутационные (внутренние). Атмосферные перенапряжения обусловливаются грозовыми разрядами и их называют грозовыми перенапряжениями. Коммутационные (внутренние) перенапряжения возникают при включении и отключении линий, трансформаторов, асинхронных двигателей, а также при однофазных замыканиях на землю через перемежающуюся дугу. Наибольшую кратность по отношению к номинальному напряжению имеют перенапряжения, возникающие при однофазном замыкании на землю.

значений этих величин. Во втором исполнении дополнительно должна быть обеспечена термическая устойчивость этих органов при длительном протекании входных величин на уровне, соответствующем доаварийному режиму с номинальными токами и напряжени--ем и переходу в режим работы двумя фазами. Для реле направления мощности или напряжения нулевой последовательности, если они применяются в сетях с малыми токами замыкания на землю, возможно длительное (2 ч) приложение к ним напряжения нулевой последовательности при однофазном замыкании на землю.

U3 — потенциал на корпусе заземленного оборудования при однофазном замыкании на корпус.

В сети с глухозаземленной нейтралью лри однофазном замыкании на корпус необходимо обеспечивать автоматическое отключение поврежденного электрооборудования. При кратковременном аварийном режиме

Невозможно обеспечить безопасность обслуживающего персонала и при устройстве заземления в сетях с глухозаземленной нейтралью без присоединения корпусов электрооборудования к нулевому проводу. Действительно, при равенстве сопротивлений заземления оборудования и заземления нейтрали трансформатора при однофазном замыкании на корпус заземленные корпуса окажутся под напряжением, равным половине фазного. Если же уменьшить величину сопротивления заземления оборудования по сравнению с сопротивлением заземления нейтрали, недопустимо возрастут в аварийном режиме напряжения по отношению к земле неповрежденных фаз:

где f/o — напряжение на нейтрали при однофазном замыкании, в.

Например, при однофазном замыкании на корпус заземленного оборудования в сети с глухозаземленной нейтралью не произойдет его отключение защитой, и корпуса электрооборудования, присоединенного к нулевому проводу, окажутся под напряжением

В заключение заметим, что при наличии на промышленном предприятии трансформаторов с глухозаземленной и изолированной нейтралью нет необходимости стремиться разделить их сети заземления, так как, во-первых, такое разделение практически не представляется возможным и, во-вторых, при однофазном замыкании в одной из систем токораспределение в ней под воздействием другой системы заземления не ухудшается.