Обусловленные соответственно

Метод линеаризации, развитый в § 6.3, при определенных условиях сводит нелинейный элемент цепи к некоторому эквивалентному линейному элементу. В ряде случаев, например, при расчете электронных усилителей малых сигналов, такой подход вполне отвечает поставленной задаче. Однако при этом из поля зрения неизбежно исчезают специфические явления, обусловленные нелинейностью ВАХ и лежащие в основе работы многих радиотехнических устройств — детекторов, модуляторов, преобразователей частоты и т. д.

Если изменения входного напряжения и„х, базового i Б~ и коллекторного IK ~ токов укладываются в линейные участки входной и передаточной характеристик, то форма выходного напряжения будет соответствовать форме входного напряжения ( 2.2). При больших входных сигналах, при которых базовые и коллекторные токи выходят за пределы линейного участка ab передаточной характеристики, форма выходного напряжения значительно искажается. Эти искажения, обусловленные нелинейностью вольт-амперных характеристик, называют нелинейными.

При больших входных напряжениях переменные составляющие токов выходят за пределы линейных участков входной и переходной характеристик, в результате чего форма кривой выходного напряжения претерпевает значительные искажения. Эти искажения, обусловленные нелинейностью указанных характеристик, называют нелинейными. На 5.5, а—в показаны временные зависимости тока базы /б, тока коллектора {к и выходного напряжения «вых уси-

К нелинейным относятся искажения формы усиливаемого сигнала,обусловленные нелинейностью входных и выходных характеристик транзисторов или вакуумных ламп. В идеальном случае форма гармонического сигнала должна сохраняться неизменной по всему усилительному тракту. Такие условия возможны только в каскадах предварительного усиления, работающих в режиме малого сигнала на линейных участках своих характеристик.

Рассмотрим особенности формирования матрицы Y(/n+i) и вектора J (/п+1), обусловленные нелинейностью и нестационарностью уравнения (7.9).

Крутизна ku зависит от коэффициента трансформации k, напряжения возбуждения UE и модуля комплексного коэффициента А. Колебания этих величин (кроме /г), связанные с условиями эксплуатации (изменением температуры, нестабильностью напряжения .и частоты сети), приводят к изменению выходной характеристики тахогенератора и появлению погрешностей. Однако даже при идеальных условиях работы (неизменных температуре, напряжении сети и частоте) ТГ имеет погрешности, обусловленные нелинейностью уравнения выходной характеристики. Их значение зависит от соотношения v2B/A.

К первой группе относятся погрешности, вызванные обмоточными и зубцовыми гармониками, а также нелинейностью магнитной характеристики. Эти погрешности выявляются в режиме холостого хода и вызывают отклонение выходной характеристики от заданного функционального закона (синусного, косинусного, линейного). Для устранения погрешностей от обмоточных гармоник применяются обмотки высшей точности (синусные и др.). Для подавления зубцовых гармоник производится скос пазов статора и ротора. Гармоники, обусловленные нелинейностью магнитной характеристики, устраняются путем обеспечения работы магнитопровода при малом насыщении. Кроме того, применяется тщательная технология изготовления ПТ, обеспечивающая точность штамповки, правильную сборку сердечников, веерную шихтовку, отсутствие эксцентриситета между осью вала и наружной поверхностью ротора и равномерность воздушного зазора.

Различают два способа реализации дисперсионно-временного метода. Первый из них применяется для анализа спектров радиоимпульсов с большой скважностью. В этом случае исследуемый .импульс без предварительного преобразования проходит через ДЛЗ. Развертка осциллографа работает в ждущем режиме и запускается исследуемым импульсом. На экране осциллографа получается огибающая отклика, соответствующая форме спектра. Чтобы огибающая без искажений передавала форму спектра входного сигнала, необходимо выполнить условие Т2и/4а<с1. В противном случае будут иметь место искажения, обусловленные 'нелинейностью ФЧХ, возникающие при прохождении радиоимпульса через ДЛЗ.

Крутизна ku зависит от коэффициента трансформации k, напряжения возбуждения UB и модуля комплексного коэффициента А. Колебания этих величин (кроме k), связанные с условиями эксплуатации (изменением температуры, нестабильностью напряжения и частоты сети), приводят к изменению выходной характеристики тахогенератора и появлению погрешностей. Однако даже при идеальных условиях работы (неизменных температуре, напряжении сети и частоте) ТГ имеет погрешности, обусловленные нелинейностью уравнения выходной характеристики. Их значение зависит от соотношения v2B/A.

К первой группе относятся погрешности, вызванные обмоточными и зубцовыми гармониками, а также нелинейностью магнитной характеристики. Эти погрешности выявляются в режиме холостого хода и вызывают отклонение выходной характеристики от заданного функционального закона (синусного, косинусного, линейного). Для устранения погрешностей от обмоточных гармоник применяются обмотки высшей точности (синусные и др.). Для подавления зубцовых гармоник производится скос пазов статора и ротора. Гармоники, обусловленные нелинейностью магнитной характеристики, устраняются путем обеспечения работы магнитопровода при малом насыщении. Кроме того, применяется тщательная технология изготовления ПТ, обеспечивающая точность штамповки, правильную сборку сердечников, веерную шихтовку, отсутствие эксцентриситета между осью вала и наружной поверхностью ротора и равномерность воздушного зазора.

39 Нелинейные искажения сигнала искажения в усилителе, обусловленные нелинейностью вольт-амперной характеристики активного элемента в окрестности выбранной начальной рабочей точки (характеризуются коэффициентом нелинейных искажений)

Реактивные (индуктивная, емкостная) мощности, обусловленные соответственно энергией магнитного поля индуктивности и электрического поля емкости, не совершают никакой полезной работы, однако они оказывают существенное влияние на режим работы электрической цепи. Циркулируя по прово-

где /пр — приведенный момент инерции привода; то — масса крюка; Мо — приведенный к валу привода момент нагрузки с учетом к. п. д. лебедки и талевой системы ц (для подъема Мо = М7о/1\, для спуска Мо = ЛГуоТ); i — номер звена цепной системы и соответствующего участка колонны; z — число звеньев, представляющих колонну; Мл, MKi — моменты, обусловленные соответственно силами упругости и силой веса колонны (с учетом сил сухого трения); Mmi — момент, обусловленный силой жидкостного трения (ЛГЖ,- = Я,»*, где Hi — приведенный коэффициент жидкостного трения); к>{, /* — скорость и момент инерции звена цепной системы; а — коэффициент жесткости,

Магнитопроводы трансформаторов обычно изготовляют из лучших сортов кремнистой стали. Благодаря этому уменьшаются реактивные сопротивления Х\ и Х2, обусловленные соответственно потоками рассеяния первичной и вторичной обмоток трансформаторов,

где Е, Ер, ?Реэ — ЭДС, обусловленные соответственно магнитными потоками Ф, Фр, Фрез; Фрезт=Фт+ Фрч> — амплитуда магнитного потока, ецеплетгего с обмоткой; х — индуктивное сопротивление обмотки, обусловленное магнитным потоком Фрез.

Реактивные (индуктивная, емкостная) мощности, обусловленные соответственно энергией магнитного поля индуктивности и электрического поля емкости, не совершают никакой полезной работы, однако они оказывают существенное влияние на режим работы электрической цепи. Циркулируя по прово-

Очевидно, что слагаемые d<&v и d<&w всего потока, обусловленные соответственно составляющими Av и Aw вектора А, могут быть получены из (а) после циклической замены индексов и координат:

Сопротивление токопровода содержит активную и реактивную составляющие, причем последнюю можно разделить на две: xt и хе, обусловленные соответственно внутренним и внешним магнитными потоками: Z = Z,-j + Zi2 +jxe = Z, +jxe. Внутреннее сопротивление Z, одной шины токопровода рассчитаем по формуле

где [-в)(г,ф) в2(г, г,ф) 0]г — вектор, обусловленный силами инерции от взаимного влияния движений по координатам г и <р; ei(/"^)5 вз(/'>'1)Ф) — векторы, обусловленные соответственно центробежной и кориолисовой силами инерции; [О О a^g] — вектор сил тяжести; [Fr М Fz^ — вектор обобщенных сил.

гдеДЛ^ и Д/4(/ — потери энергии, обусловленные соответственно постоянными и переменными потерями мощности.

Так как показатели замыкающих затрат на электроэнергию зависят от числа часов использования нагрузки в максимум энергосистемы, суммарные потери электроэнергии в сети подразделяются в расчетах на переменные и постоянные, обусловленные соответственно потерями мощности, зависящими и не зависящими от нагрузки.