Обмоточному коэффициенту

Рабочий процесс однофазного трансформатора практически такой же, как и одной фазы трехфазного трансформатора. Поэтому, чтобы облегчить изложение, сначала рассмотрим работу однофазного двух-обмоточного трансформатора, а затем уже отметим особенности трехфазных трансформаторов.

Рабочий процесс однофазного трансформатора практически такой же, как и одной фазы трехфазного трансформатора. Поэтому, чтобы облегчить изложение, сначала рассмотрим работу однофазного двух-Обмоточного трансформатора, а затем уже отметим особенности трехфазных трансформаторов.

Рабочий процесс однофазного трансформатора практически такой же, как и одной фазы трехфазного трансформатора. Поэтому, чтобы облегчить изложение, сначала рассмотрим работу однофазного двух-обмоточного трансформатора, а затем уже отметим особенности трехфазных трансформаторов.

Исследование динамики трансформаторов важно для определения ударных токов, перенапряжений, динамической стойкости и влияния трансформаторов на сложные переходные процессы в энергосистеме. При исследовании динамики в трансформаторах при несинусоидальном несимметричном напряжении питания, так же, как при исследовании вращающихся машин, можно пользоваться уравнениями двух-, трех-обмоточного трансформатора, когда напряжения несинусоидальны. Можно также вводить фиктивные контуры, к которым подводятся синусоидальные напряжения первой и высших гармоник. При этом в ненасыщенном трансформаторе связи между фиктивными контурами отсутствуют.

5.12м. Для трехобмоточного трансформатора ( 5.12) заданы Хг, Х2, Х3, Xlz, Х13, Хм, ^2 и ^3-

1) Определить входное сопротивление цепи; 2) показать, что при размыкании одной из вторичных обмоток входное сопротивление приобретает форму входного сопротивления двух-обмоточного трансформатора.

ноети можно использовать ток нулевой последовательности, проходящий через глухозаземленную нейтраль двух-обмоточного трансформатора подстанции (например, при ?/ном=НО кВ), учитывая, что f/0 = —I_oZOT ( 3.25). При автотрансформаторах и трехобмоточных трансформаторах с группой соединений У0/Уо/Д-12-11, связывающих сети с глухозаземленными нейтралями, использование тока /о по схеме, аналогичной схеме на 3.25, недопустимо [16]. Последнее было отмечено в 50-е годы в ТЭП (Б. И. Розенбергом). Полные напряжения фаз могут подаваться со стороны низшего напряжения автотрансформаторов и трансформаторов не только при отсутствии ТV на других сторонах, но иногда в целях обеспечения надежного питания и по некоторым другим причинам.

Габаритные размеры, масса, потери мощности. Из сравнения суммарной мощности первичной и вторичной обмоток трансформатора и автотрансформатора следует, что размеры и масса автотрансформатора при небольших коэффициентах трансформации меньше, чем у двух-обмоточного трансформатора такой же номинальной мощности.

Рассмотрим однофазный, с одинаковым числом витков, т-обмоточный трансформатор ( 2.64). Считаем, что т обмоток пронизываются общим рабочим потоком Фт, сцепленным со всеми обмотками, а каждая обмотка имеет свой поток рассеяния. При этих условиях уравнения т-обмоточного трансформатора будут иметь вид

тивности рассеяния обмоток; и\,..., ит> i\,—, im — соответственно напряжения и токи в обмотках ш-обмоточного трансформатора.

Из уравнений m-обмоточного трансформатора как частный случай могут быть получены уравнения трехобмо-точных трансформаторов, получивших среди силовых многообмоточных трансформаторов наибольшее распространение.

Вращающиеся магнитные поля токов статора и ротора, как было показано, неподвижны относительно друг друга. На этом основании при вращении ротора МДС токов статора и ротора можно рассматривать как векторы, геометрическая сумма которых определяет МДС, возбуждающую вращающееся магнитное поле двигателя. При расчете этих МДС необходимо учитывать то обстоятельство, что они создаются токами в обмотках, секции которых распределены по нескольким пазам, вследствие чего магнитные поля токов отдельных секций обмоток не совпадают в пространстве. Чтобы учесть это, можно ввести в выражения МДС коэффициент, меньший единицы и приближенно равный обмоточному коэффициенту.

Сложность получения такой схемы замещения заключается в том, что, во-первых, неодинаковы частоты токов фаз статора / и ротора /2 —fs, во-вторых, различны числа витков фазных обмоток статора w\ и ротора w2 и их обмоточные коэффициенты ko61 и &об2, и в-третьих, различны числа фаз статора mt = 3 и короткозамкнутого ротора т^ = = N. Поэтому необходимо все параметры и величины, характеризующие режим фазы ротора, привести, к частоте, числу витков, обмоточному коэффициенту и числу фаз статора.

Приведем теперь все величины, характеризующие фазу эквивалентного ротора, к числу витков, обмоточному коэффициенту и числу фаз статора подобно тому, как приводились к числу витков первичной обмотки трансформатора величины, относящиеся к его вторичной обмотке (см. § 9.5).

ной обмотки статора, приведенное к числу фаз, витков и обмоточному коэффициенту ротора:

Вращающиеся магнитные поля токов статора и ротора, как было показано, неподвижны относительно друг друга. На этом основании при вращении ротора МДС токов статора и ротора можно рассматривать как векторы, геометрическая сумма которых определяет МДС, возбуждающую вращающееся магнитное поле двигателя. При расчете этих МДС необходимо учитывать то обстоятельство, что они создаются токами в обмотках, секции которых распределены по нескольким пазам, вследствие чего магнитные поля токов отдельных секций обмоток не совпадают в пространстве. Чтобы учесть это, можно ввести в выражения МДС коэффициент, меньший единицы и приближенно равный обмоточному коэффициенту.

Сложность получения такой схемы замещения заключается в том, что, во-первых, неодинаковы частоты токов фаз статора / и ротора /У =/s, во-вторых, различны числа витков фазных обмоток статора Wi и ротора w2 и их обмоточные коэффициенты ko6l и &об2, и в-третьих, различны числа фаз статора т\ = 3 и короткозамкнутого ротора тг = = N. Поэтому необходимо все параметры и величины, характеризующие режим фазы ротора, привести к частоте, числу витков, обмоточному коэффициенту и числу фаз статора.

Приведем теперь все величины, характеризующие фазу эквивалентного ротора, к числу витков, обмоточному коэффициенту и числу фаз статора подобно тому, как приводились к числу витков первичной обмотки трансформатора величины, относящиеся к его вторичной обмотке (см. § 9.5).

ной обмотки статора, приведенное к числу фаз, витков и обмоточному коэффициенту ротора;

Вращающиеся магнитные поля токов статора и ротора, как было показано, неподвижны относительно друг друга. На этом основании при вращении ротора МДС токов статора и ротора можно рассматривать как векторы, геометрическая сумма которых определяет МДС, возбуждающую вращающееся магнитное поле двигателя. При расчете этих МДС необходимо учитывать то обстоятельство, что они создаются токами в обмотках, секции которых распределены по нескольким пазам, вследствие чего магнитные поля токов отдельных секций обмоток не совпадают в пространстве. Чтобы учесть это, можно ввести в выражения МДС коэффициент, меньший единицы и приближенно равный обмоточному коэффициенту.

Сложность получения такой схемы замещения заключается в том, что, во-первых, неодинаковы частоты токов фаз статора / и ротора /2 = fs , во-вторых, различны числа витков фазных обмоток статора Wi и ротора vv2 и их обмоточные коэффициенты &об1 и &об2, и в-третьих, различны числа фаз статора пц = 3 и короткозамкнутого ротора ш2 = = N. Поэтому необходимо все параметры и величины, характеризующие режим фазы ротора, привести, к частоте, числу витков, обмоточному коэффициенту и числу фаз статора.

Приведем теперь все величины, характеризующие фазу эквивалентного ротора, к числу витков, обмоточному коэффициенту и числу фаз статора подобно тому, как приводились к числу витков первичной обмотки трансформатора величины, относящиеся к его вторичной обмотке (см. § 9.5) .