Обмоточных коэффициентов

Сложность получения такой схемы замещения заключается в том, что, во-первых, неодинаковы частоты токов фаз статора / и ротора /2 —fs, во-вторых, различны числа витков фазных обмоток статора w\ и ротора w2 и их обмоточные коэффициенты ko61 и &об2, и в-третьих, различны числа фаз статора mt = 3 и короткозамкнутого ротора т^ = = N. Поэтому необходимо все параметры и величины, характеризующие режим фазы ротора, привести, к частоте, числу витков, обмоточному коэффициенту и числу фаз статора.

где *<»i и л<,г. **! и И^ - обмоточные коэффициенты и числа витков одной фазы обмоток статора и ротора; ^^ - амплитуда магнитного потока асинхронной машины.

4. Для полученного распределения проводников фазы гармонической обмотки по формулам (6.14) и (6.15) определяются обмоточные коэффициенты для основной и выделяемой гармоник.

где R = Rc + fiRp, X=Xc + $Xp — суммарное активное сопротивление и индуктивное сопротивление рассеяния обмоток фаз статора (с) и ротора (р); Р = тсн7/Со,с/три'Д"о,Р — коэффициент приведения параметров обмотки ротора к числу витков и фаз обмотки статора; р — число пар полюсов машины; wc, т и и'с, и'р -- числа фаз и витков обмоток статора и ротора; А'0>с. ^о,Р~~их обмоточные коэффициенты [2.36]; сос — синхронная угловая частота.

где k01, k02 — обмоточные коэффициенты.

В дальнейших записях обмоточные коэффициенты koi и k02 опускают, считая, что Wj и w2 для распределенных обмоток—это эффективные числа витков.

где Net и NHOB — старое и новое количество эффективных проводников в пазу; SHOB и SCT — новое и старое сечения эффективных проводников обмотки; /гст и «нов — старая и новая частоты вращения; kWCf и kWHOB — обмоточные коэффициенты старой и новой обмоток.

Обмоточные коэффициенты (по табл. 7) А„;ст=0,902; й10Нов = = 0,933.

Сложность получения такой схемы замещения заключается в том, что, во-первых, неодинаковы частоты токов фаз статора / и ротора /У =/s, во-вторых, различны числа витков фазных обмоток статора Wi и ротора w2 и их обмоточные коэффициенты ko6l и &об2, и в-третьих, различны числа фаз статора т\ = 3 и короткозамкнутого ротора тг = = N. Поэтому необходимо все параметры и величины, характеризующие режим фазы ротора, привести к частоте, числу витков, обмоточному коэффициенту и числу фаз статора.

Сложность получения такой схемы замещения заключается в том, что, во-первых, неодинаковы частоты токов фаз статора / и ротора /2 = fs , во-вторых, различны числа витков фазных обмоток статора Wi и ротора vv2 и их обмоточные коэффициенты &об1 и &об2, и в-третьих, различны числа фаз статора пц = 3 и короткозамкнутого ротора ш2 = = N. Поэтому необходимо все параметры и величины, характеризующие режим фазы ротора, привести, к частоте, числу витков, обмоточному коэффициенту и числу фаз статора.

Задача 1 1.4. Определить э. д. с. в фазах статора и ротора асинхронного двигателя с контактными кольцами в роторе, а также частоту э. д. с. в роторе в двух случаях: ротор неподвижен и в номинальном режиме вращается со скольжением SH = 0,03; и если максимальный магнитный поток, приходящийся на полюс Фт = 2,5-10 ~2 вб. Количество витков и обмоточные коэффициенты статора и ротора: Wj_ = 320; w2 = 26; kt = 0,92; k2 = 0,96. Частота сети / = 50 st{.

6.3. Расчет обмоточных коэффициентов........................................ 169

6.3. Расчет обмоточных коэффициентов

Расчеты обмоточных коэффициентов гармонических обмоток, особенно с qi
С учетом уравнений (6.12) и (6.13) выражение для обмоточных коэффициентов гармонических обмоток для v-й гармоники поля имеет вид

Причем расчет обмоточных коэффициентов достаточно проводить по

Индексом о отмечены сопротивления рассеяния, индексами ad и да/ сопротивления взаимной индукции, обусловленные реакцией якоря по соответствующей оси. Во всех случаях для XaLf='Xa/Z5 базовым параметром служит сопротивление Zs= t/ф/'/ф, причем 6ф, /ф действующие значения напряжения и тока фазы. Для токов в качестве базового делителя используется /ф, а для потокоспенлений параметр VP6= t/,, /w1WM( coH,,u = 2тг/иом поминальная угловая частота). Приведение сопротивлений осуществляется умножением на квадрат коэффициента трансформации для соответствующей пары обмоток (с учетом обмоточных коэффициентов), приведение токов умножением на величину, обратную коэффициенту трансформации.

В учебнике рассматриваются наиболее распространенные схемы обмоток с 60-градусной фазной зоной. Принципиально схемы обмоток со 120-градусной фазной зоной не отличаются от рассматриваемых ниже, однако при их составлении и расчете обмоточных коэффициентов необходимо учитывать особенности этого вида обмоток [18, 28].

Так как Ег выбрана приближенно и может быть несколько изменена, то, принимая отношение обмоточных коэффициентов k0Ql/ko52 = 1 и kE = 1 и учитывая, что при s = 1 отношение /i//2 = 1, получаем

где WA и WB — эффективные числа витков обеих фаз с учетом обмоточных коэффициентов. Так как

представляют собой относительные значения обмоточных коэффициентов для высших гармонических.

ОбМОТОК В ТЭКОМ случае получаются пространственно менее полюсного деления, однако они по существу имеют электрические свойства обмоток с полным шагом, так как зоны разных фаз не перекрещиваются и все проводники данной фазы можно было бы пересоединить также в витки и катушки с полным шагом. Поэтому при вычислении обмоточных коэффициентов шаги обмоток нужно считать полными, а за q принимать действительное число пазов на полюс и фазу. Схема обмотки «в развалку» для т = 3, 2р = 4, Z = 48 и q = 4 представлена на 3-7.