Обеспечивает необходимого

Первичная обмотка трансформаторов дал УЭЦН выполняется либо на 380 В либо на 6 кВ. В первом случае она подключается к промысловой сети 380 В или к понижающей обмотке трансформатора 6/038 кВ. Вторичная обмотка трансформатора обеспечивает необходимое повышенное напряжение на входном конце кабеля о учетом глубины погружения ПЭД. Для этого вторичная обмотка трансформатора выполняется секционированной.

Кабель-трос (типа КТГН-10) содержит три токопроводящие жилы площадью сечения по 4 мм2 и три сигнальные жилы площадью сечения по 0,56 мм2. Электронагреватель присоединяется кабелем к находящемуся на дневной поверхности автотрансформатору, а последний — через станцию управления получает питание от штепсельного разъема, имеющегося в блоке управления двигателем станка-качалки. Автотрансформатор с отпайками обеспечивает необходимое для работы электронагревателя напряжение в зависимости от глубины подвески последнего.

входное (выходное) сопротивление не зависит от параметров активной цепи, что обеспечивает необходимое его значение и высокую стабильность в широком диапазоне частот.

Наиболее распространены в квантовой электронике монокристаллы алюмоиттриевого граната с неодимом, позволяющие получать при комнатной и повышенной температуре генерацию лазерного излучения на переходах 4F3/12—»- 41ц/2 и 4Рз/2~*" 4Ii (CM- Рис- 34 и 42). Использование в качестве активатора ионов хрома позволяет на переходах 2Е, 4F2-v 2A2 создавать перестраиваемые лазеры в красной и ближней инфракрасной областях спектра. В решетку граната можно изоморфно вводить до 100% активаторных ионов некоторых редкоземельных элементов, например Ег3+ или Но3+, что способствует созданию лазеров, генерирующих излучение с длиной волны около 3 мкм. Эти лазеры открывают новые возможности в лазерной хирургии и инженерной биологии. Трехподрешеточная структура граната позволяет изоморфно вводить ионы элементов практически всех групп периодической системы, что при условии сохранения локальной электронейтральности обеспечивает необходимое окружение активаторных центров. Монокристаллы гранатов выращивают методами Чохральского и Багдасарова.

СВЧ, которые могут обеспечить однонаправленную передачу колебаний «з одной линии передачи в другую. Конструкция простейшего направленного ответвителя показана на 6.5. Здесь между двумя линиями, первичной и вторичной, имеются устройства связи, в данном 'Случае магнитные, разнесенные на Я/4. Такой выбор интервала между возбудителями обеспечивает необходимое запаздывание сигнала яа четверть периода. Легко проверить, что волна, бегущая *в основной линии <от плеча 1 к плечу 2, возбуждает во вторичной линии лишь волну, направленную в плечо 4. При выполнении условий, о которых сказано ранее, сигнал в плече 3 будет отсутствовать.

При отсутствии заводских данных для автоматов с номинальным током до 100 А кратность тока короткого замыкания относительно значения уставки следует принимать равной 1,4, для автоматов с номинальным током более 100 А кратность равна 1,25. Выполнение указанных требований обеспечивает необходимое быстродействие защиты. При этом полная проводимость нулевых защитных проводников во всех случаях должна быть не менее 50 % проводимости фазного проводника, что обеспечивает необходимое снижение напряжения прикосновения до срабатывания защиты.

Применение пускового реостата обеспечивает необходимое ограничение пускового тока, увеличение пускового момента, плавность пуска, но усложняет и удорожает электроустановку и ее эксплуатацию. Это связано с применением дополнительной электроаппаратуры и потерями в пусковом реостате, но и сам двигатель с кольцами по сравнению с двигателем с короткозам-

Станина, являясь частью магнитопровода, служит также опорой всей конструкции, поэтому ее изготовляют из стали — материала с хорошими магнитными и механическими свойствами. Главный полюс ( 9.2, б) имеет стальной сердечник 2 (набран из отдельных листов), полюсный наконечник (форма его обеспечивает необходимое распределение магнитной индукции в воздушном зазоре), катушку обмотки возбуждения 9 (надета на сердечник полюса). Эта катушка намотана медным проводом на электроизоляционный каркас. Кроме главных имеются дополнительные полюса (цельный сердечник 11 и на нем обмотка) (см. 9.1, б), которые служат для улучшения рабочих свойств машины (см. § 9.2).

На 2.3 показаны вза-имные расположения полос пропускания фильтров, расположенных рядом каналов ТТ. Между соседними каналами всегда оставляют защитный промежуток частот (полоса расфильтровки Д-Ррасф), который обеспечивает необходимое переходное затухание. Исходя из реальных величин добротно-стей элементов фильтра, ширина полосы расфильтровки должна выбираться не менее

Значение ?опт в режиме минимума тока выбирается так, чтобы заданному току статора соответствовал максимум электромагнитного момента, что обеспечивает необходимое быстродействие, а следовательно, при выбранном токе и минимум электрических потерь. Пользуясь механическими характеристиками М = / (Р), построенными для фиксированных значений токов статора, можно установить общую закономерность независимо от типа и параметров асинх-

При подаче напряжения в цепи управления включаются через размыкающие вспомогательные контакты КЛ и КУ1 цепи катушек реле РУ1 и РУ2, которые без выдержки времени отключают катушки контакторов Д"У/ и КУ2. Затем после нажатия кнопки К.нП и включения контактора КЛ статор двигателя подключается к сети, а роторная цепь его замкнута на полностью включенные дополнительные резисторы, и, как отмечалось, в начале пуска силовые контакты контакторов К.У1 и К.У2 разомкнуты. Двигатель пускается с полностью включенными резисторами, что должным образом ограничивает пусковой ток и обеспечивает необходимое

В настоящее время в приводе папильонажных лебедок широко применяется многоскоростной асинхронный электродвигатель. Однако применение этого электродвигателя не обеспечивает необходимого диапазона скоростей папильо-нирования и, главное, плавности их изменения. Более рациональным для папильонажных лебедок является электропривод постоянного тока. Принципиальная схема электропривода по системе магнитный усилитель — двигатель (МУ —Д) приведена на 19.1. Регулирование скорости папильонирования осуществляется при помощи реостатов управления РУ1, РУ2, имеющих общий привод, которым оперирует машинист. Реостатом РУ2 регулируется напряжение на выходе. МУ, а скорость электродвигателя Д изменяется от 0,2 юном до Ином- Реостатом РУ1, изме-

Пусковые испытания турбогенераторов с электромашинными возбудителями проводятся в следующей последовательности. При более или менее устойчивых частотах вращения (1000—1500 об/мин) в течение 1—2ч может быть опробована система возбуждения и проверены токораспре-деления в цепях релейных защит. Для этого реостат ставится в крайнее положение «Ниже», собирается полностью система возбуждения и проверяется работа возбудителя на холостом ходу. Включаются разъединитель (при наличии его до выключателя), выключатель, если закоротка устанавливается после него, а затем автоматический выключатель гашения поля. Постепенным увеличением шун-товым реостатом тока возбуждения в роторе генератора в обмотках статора устанавливается ток КЗ, достаточный для проверки защит. Если ток КЗ недостаточен из-за того, что при пониженной частоте вращения турбины возбудитель не обеспечивает необходимого тока возбуждения в роторе, его можно увеличить подачей в обмотку

Для того чтобы математическая операция умножения на постоянный множитель К0 выполнялась данным операционным блоком с приемлемой точностью, этот множитель должен сохранять постоянное значение во времени. Однако ни один электронный усилитель сам по себе не обеспечивает необходимого постоянства коэффициента усиления К и поэтому, пока существует зависимость множителя К,0 от К, постоянство К0 не может быть обеспечено.

Если рассмотренный «нормальный» выбор параметров второй ступени не обеспечивает необходимого коэффициента /с' , что может иметь место, например, при 1АБ > 1БВ, возможен другой способ их выбора. Выдержки времени вторых ступеней защит участков при этом выбираются различными ( 4-4, в): t™ = = /У + Ы (увеличение tlA является недостатком этого способа). Сопротивление срабатывания «?'зА отстРаивается от конца защищаемой зоны второй ступени защиты Б, а не от начала, как в предыдущем случае (аналогично § 2-7). Тогда

Если параллельная высокочастотная коррекция не обеспечивает необходимого усиления или требует применения слишком мощного усилительного элемента, можно использовать схемы сложной высокочастотной коррекции, содержащие несколько корректирующих элементов, но зато дающие больший выигрыш в усилении. С увеличением числа корректирующих элементов расчёт и настройка схемы усложняются, а также возрастает влияние замены и старения элементов схемы на характеристики каскада, что снижает надёжность аппаратуры. Поэтому схемы с количеством коррек-

лителя. Экранированная лампа Л\ в первом каскаде применена потому, что триод не обеспечивает необходимого коэффициента усиления, вызывая необходимость увеличения числа каскадов до четырёх. Второй каскад представляет собой инверсный каскад с общим катодом. Для сокращения количества ламп в усилителе и лучшего обеспечения симметрии плеч инверсного каскада в нём применён сдвоенный триод. В последнем каскаде, работающем через выходной трансформатор Тр% на нагрузку, применены два лучевых тетрода в двухтактной схеме, отдающие необходимую мощность. Все цепи анодов, управляющих и экранирующих сеток питаются от выпрямителя, отрицательный зажим которого присоединён к металлическому корпусу (шасси) усилителя, используемому в качестве общего провода. Цепи накала ламп питаются от общей обмотки накала, средняя точка которой соединена с общим проводом для уменьшения фона на выходе усилителя. Обмотка накала помещена на общем трансформаторе питания выпрямителя и усилителя Tps.

пуска достигается ценой значительного усложнения и удорожания пусковой аппаратуры. Поэтому автотрансформаторный пуск применяется реже реакторного, при более,тяжелых условиях, когда реакторный пуск не обеспечивает необходимого пускового момента.

Если параллельная высокочастотная коррекция не обеспечивает необходимого коэффициента усиления или требует применения слишком мощной лампы, можно использовать схемы сложной высокочастотной коррекции, содержащие большее количество корректирующих элементов, но зато дающие больший выигрыш в усилении. С увеличением числа корректирующих

Если один каскад избирательного усиления обеспечивает заданную избирательность усилителя, но не обеспечивает необходимого коэффициента усиления, в усилитель добавляют нужное количество обычных реостатных каскадов. Если же при расчёте избирательного каскада по заданной для усилителя изби-

потому, что триод не обеспечивает необходимого коэффициента

В турбинах высокого давления для обеспечения плотности затяжки фланцев горизонтального разъема приходится применять шпильки больших размеров. Затяжка таких шпилек холодным способом даже при удлинении рукоятки гаечного ключа с помощью длинной трубы не обеспечивает необходимого натяга шпилек. Поэтому в турбинах высокого давления окончательная затяжка болтов, как правило, производится в нагретом состоянии, благодаря чему скручивающие напряжения в болтах не возникают, легко контролируется необходимая величина натяга и сама операция не требует значительных затрат физической силы. Крепление болтового соединения горячим способом должно выполняться в соответствии с инструкцией завода-изготовителя после затяжки гаек холодным способом ключом с рычагом длиной 1—2 м усилием одного-двух рабочих.

ке пусковой момент будет больше. Однако это преимущество автотрансформаторного пуска достигается ценой значительного усложнения и удорожания пусковой аппаратуры. Поэтому автотрансформаторный пуск применяется реже реакторного, при более тяжелых условиях, когда реакторный пуск не обеспечивает необходимого пускового момента..