Отверстие диаметром

Конденсат поступает в расширитель через конденсаторное сито (патрубок с мелкими отверстиями) и дроссель с проходным отверстием диаметром 0,5 мм. При выходе конденсата из холодильника в расширитель его температура снижается до 100° С. Из расширителя конденсат поступает в датчик 3 солемера, а пар, образующийся в расширителе и попадающий в него из холодильника, выходит в атмосферу через отверстие в верхней части расширителя.

В качестве регистрирующего органа РО при данном методе регистрации используются специальные перья ( 7.2), у которых наконечник представляет собой трубку, часто платино-иридие-вую, с внутренним отверстием диаметром 0,1—0,15 мм. По это- Р0~ му отверстию на носитель Н, перемещающийся со скоростью v,

На 18, а, б и в показаны баллон, корпус и изолятор транзистора КТ601. Изолятор вставляют в корпус и соединяют их методом твердой пайки припоем марки ПсрКдМ50-34-16. Фланец изолятора изготовляют из ко-вара с наружным диаметром в пределах от 8,01 до 8,10 мм. Корпус изготовляют из бескислородной меди с внутренним отверстием диаметром от 8,0 до 8,058 мм, т. е. по За -классу точности системы отверстия. При соединении изолятора с корпусом в зависимости от сочетания их действительных размеров характер взаимного соединения может быть различным. При изготовлении отверстия корпуса по верхнему предельному размеру (0 8,058 мм] и нижнему предельному размеру фланца изолятора (0 8,01 мм) фланец изолятора свободно войдет н корпус с максимальным зазором 0,048 мм. При изготовлении корпуса по нижнему предельному размеру

На 9-14 изображена такая гляделка. Диафрагма / с отверстием диаметром 3—4 мм уменьшает количество проникающих к жароупорному стеклу 2 металлических паров. Стекло 2 приводится во вращение механизмом 4. Стекло 3 служит для защиты от рентгеновского излучения. Через отверстие 5 подается аргон (см. 9-12), создающий в корпусе 6, гляделки небольшое повышение давления, препятствующее запылению стекол. В связи с тем, что в настоящее время степень автоматизации работы электронных печей недостаточна, необходимо обеспечить хороший обзор рабочей зоны печи. Поэтому на рабочей камере устраивают три-четыре гляделки.

Индуктор для закалки гильз трактора с отверстием диаметром 100 мм приведен на 8-15. Для уменьшения потерь в токоподво-дящих шинах они изготовлены в виде концентрического фидера. Наружная шина изготовляется из двух труб с небольшой разницей в диаметрах. С одного конца эти трубы припаяны к фланцу 5, а с другого к заглушке 2. Таким образом, между ними образуется полость для подачи воды в один конец индуктирующего провода 12, который присоединен к ним перемычкой 9. Внутренняя шина образована трубой 4. С одного конца к ней припаян фланец 7, а с дру-

Если сеть в помещении выполнена не в водогазопроводных трубах, а кабелем СРГ, ВРГ или НРГ, то светильник для жесткого закрепления устанавливается на специальной металлической конструкции. На высоте подвеса светильника конструкция должна иметь горизонтальную поверхность с отверстием диаметром 27—27,5 мм при толщине металла в этой части конструкции не

через тонкую диафрагму с отверстием диаметром не-

Батарея ЕАР-6273 напряжением 12 В1 была специально сконструирована для обеспечения экстренного запуска двигателей военных транспортных средств и самолетов. В основе конструкции этой батареи лежат восемь параллельно включенных блоков элементов диаметром 152,4 мм. Рабочая площадь каждого блока составляет 181 см2, что в сумме для восьми блоков составляет величину 1449 см2 активной рабо-i чей площади. При плотности разрядного тока 0,7 А/см2 ба- • тарея ЕАР-6273 может обеспечить ток 1000 А. Такая вели-' чина тока — это далеко не предел для стандартной системы СаСг04/Са. Каждый элемент изготавливается в виде единого блока диаметром 152,4 мм и толщиной 2,2 мм с центральным отверстием диаметром 12,7 мм на базе стандартной двухслойной (ДЭС) конструкции. Прессование проводится при усилии 18,1 X Ю4 кг, или —1000 кг/см2.

Первые газографитовые реакторы сооружались в металлических корпусах цилиндрической, потом и сферической формы диаметром до 20 м. В дальнейшем нашел применение корпус из предварительно напряженного железобетона (ПНЖБ) диаметром до 30 м при толщине стенок 3,3 м. Активная зона такого реактора ( 2.19) представляла собой кладку из графитовых блоков 200x200 мм с центральным отверстием диаметром 105 мм, в котором размещались цилиндрические твэлы из металлического урана природного обогащения [1].

Первые газографитовые реакторы сооружались в металлических корпусах цилиндрической, потом и сферической формы диаметром до 20 м. В дальнейшем нашел применение корпус из предварительно напряженного железобетона (ПНЖБ) диаметром до 30 м при толщине стенок 3,3 м. Активная зона такого реактора ( 2.19) представляла собой кладку из графитовых блоков 200x200 мм с центральным отверстием диаметром 105 мм, в котором размещались цилиндрические твэлы из металлического урана природного обогащения [1].

Образцовые измерители ОИМ-1, ОИМ-1-1 для измерения малых мощностей непрерывного лазерного излучения [33]. Коллектором 8нергии служит тонкостенная медная сфера диаметром 20 мм с входным отверстием диаметром 9 мм и зеркальным обратным конусом ( XIV.65) в области падения первичного пучка. Обратным конусом достигаются большая равномерность разогрева сферы и высокий коэффициент поглощения. При чернении сферы рассчитанный коэффициент поглощения равен 99,86% для длины волны 0,63 мкм и 99,74% — для 4 мкм. Нагрев сферы регистрируется двумя кольцевыми термобатареями, каждая из которых содержит 22 равномерно распределенные по окружности медь-константановые термопары. Длина термопар 0,5 см, попереч-

Маховик в виде плоского диска диаметром D — 2R на периферии имеет не зависящую от радиуса г толщину b> 0 - растягивающая нагрузка; если имеется насаженный на диск бандаж, то /><()-• сжимающая нагрузка. Функциональные зависимости от г для радиальной <зг и тангенциальной аф составляющих напряжения в материале диска с коэффициентом Пуассона v определяются из решения системы двух дифференциальных уравнений: силового равновесия элемента диска и совместности его деформаций (второе уравнение можно заменить соотношением непрерывности напряжения аг или стф на границах элемента, что несколько упрощает выкладки). Расчетные выражения получаются к виде [4.7, 4.14]

а — предельно допустимые (критические) плотности тока в каналах различных размеров: 1 — длинный цилиндр с d = 2,5 см; 2 — длинный цилиндр с d = 0,6 см; 3 — цилиндр длиной 7,5 см и с! = 7,5 см; 4 — длинный цилиндр d = 0,23 см; 5 — отверстие диаметром 0,24 см; в — цилиндр длиной 24 см и d = 0,24 см; ч — отверстие Л = I. см; 8 — цилиндр длиной 10 см и d — = 2,5 см; 9 — цилиндр с rf = 15 см; б — критические плотности тока в ртутном тиратроне с однодырчатой сеткой в зависимости от температуры окружающей среды.

На своде имеются отверстия для установки загрузочных воронок 2, через которые проходят электроды 3, взрывных клапанов 4 и термопар, измеряющих температуру отходящих газов. Отверстие диаметром 800 мм служит для присоединения газоотвода 5. Кроме того, в своде предусмотрены отверстия для подачи в печь пара или азота и измерения давления в подсводовом пространстве. Секции свода электрически изолированы друг от друга. Изолированы также загрузочные воронки, которые в свою очередь разбиты на три изолированные друг от друга секции. Приваренными на окружности свода лапами он опирается на рабочую площадку, а нож песчаного затвора входит в кольцо кожуха печи, чем достигается необходимое уплотнение.

Б. Неявшшолюсиые синхронные машины. Особенностью неявно-полюсных машин является ротор в виде кругового цилиндра, в пазах которого уложена обмотка возбуждения (см. 18-3, б). Расположение вала обычно горизонтальное. Такая конструкция применяется в генераторах с приводом от паровых турбин и в двигателях при большой скорости вращения (свыше 1500 обIмин). На 33-7 представлен продольный разрез неявнополюсного синхронного генератора мощностью 100 Мет. Ротор, выполненный из поковки с утолщенной средней частью и шейками по концам, должен обладать большой прочностью и высокой магнитной проницаемостью, поэтому для ответственных машин применяется специальная сталь типа хромо-никель-молибдено-ванадиевой (марка 35ХНЗМФА). Большие напряжения в материале, вызванные центробежными силами, не позволяют увеличивать диаметр ротора свыше 1,2 м, а допустимый прогиб ограничивает длину сердечника ротора величиной 7 м. Для удаления загрязненной части металла, контроля качества поковки и уменьшения напряжений в материале сверлится центральное отверстие диаметром 100—150 мм. В машинах большой мощности в это отверстие вставляется стальной стержень по длине сердечника с целью увеличения магнитной проводимости ротора. Обмотка возбуждения состоит из отдельных катушек, ширина меньшей катушки обмотки возбуждения составляет примерно третью часть полюсного деления (см. 18-3, а). Прямоугольные пазы ротора с проводниками показаны на 33-8, а. В генераторах мощностью 500 Мет и выше увеличение прочности зубцов и уменьшение неравномерности распределения индукции в зубцах достигается применением трапе-

нее применять преобразователь, разработанный в Ленинградском политехническом институте Спектором С. А., не содержащий деталей из ферромагнитного материала. Этот преобразователь представляет собой медный стержень диаметром D, имеющий приспособления для включения в разрыв шины с током /л. В стержне высверлено продольное отверстие диаметром d на расстоянии г от центра ( 14.15, б).

20.11. В несовершенной изоляции плоского конденсатора, обладающей удельной проводимостью Y = Ю~7 См/м, просверлено цилиндрическое отверстие диаметром 2а = 0,4 см ( 20.2, б). Размеры конденсатора указаны на рисунке в сантиметрах. Конденсатор включен под постоянное напряжение U — 200 В.

20.11. В несовершенной изоляции плоского конденсатора, обладающей удельной проводимостью Y = Ю~7 См/м, просверлено цилиндрическое отверстие диаметром 2а = 0,4 см ( 20.2, б). Размеры конденсатора указаны на рисунке в сантиметрах. Конденсатор включен под постоянное напряжение U — 200 В.

Для настройки чувствительности используется обычно боковое цилиндрическое отверстие или отверстие с плоским дном определенного диаметра. При контроле качества сплавления баббита с вкладышем подшипника наиболее удобно использовать для настройки скорости развертки и чувствительности единый образец. Образец определенной толщины S имеет плоскодонное отверстие диаметром D; расстояние от поверхности образца до плоского дна отверстия 5 должно, быть равно толщине наплавленного слоя баббита после механической обработки. Диаметр отверстия можно принять равным 10 мм, так как увеличение диаметра уже не влияет на амплитуду эхо-сигнала, а использование меньшего отверстия значительно повышает чувствительность контроля, что приведет к необоснованному за-бракованию подшипника. Кроме того, возможно незаполнение баббитом углов пазов в виде "ласточкин хвост", что тоже будет выявляться в виде дефектов. Качество поверхности образца должно соответствовать качеству поверхности подшипника после механической обработки.

Установка, на которой выполнялся этот эксперимент, исключительно проста. Как показано на 4.11, вода по двум тангенциально расположенным трубкам малого диаметра подводилась в круглый "вихревой" бак, открытый сверху, в плоском днище которого имелось отверстие диаметром 1,26". К этому отверстию была

Чтобы устранить колебания расхода в верхнем донышке трубки, по центру в точке А: (см. 5.5) было высверлено отверстие диаметром 3 мм для сообщения центра трубки с атмосферой. Колебания прекратились, и возникло стационарное цилиндрическое течение. Свободная поверхность возникала при любом расходе воды, но только по достижении автомодельности при Re > 2-Ю4 устанавливался диаметр свободной поверхности, не зависящий от Re.

В верхней части твэла было сделано отверстие диаметром 0,5 мм. Скорость выхода изотопов определялась путем измерения активности эжекторных газов установки ( 5.6). Для 135Хе была введена поправка на выгорание с помощью эффективной величины Х+аФ. Полученные результаты отражают влияние трех факторов: уровня мощности, химических свойств изотопов и X. Зависимость от К в разумных пределах согласуется с уравнением (5.46). Братши [25] сообщил о подобных результатах измерений, выполненных с поврежденными твэлами реактора VBWR. Длина топливных элементов была около 870 мм, и они имели небольшие просверленные отверстия или прорези в оболочке. Результаты Братши ( 5.7) также разумно согласуются с уравнением (5.46) и показывают влияние удельного энерговыделения на увеличение общей скорости выхода.