Отсутствии рассеяния

где l'i — округленное значение расчетной длины сердечника статора; при отсутствии радиальных вентиляционных каналов 1'\ принимается равным 1\.

Здесь при открытых пазах в (9-116) и (9-117) вместо &mi и ЬШ2 следует подставить соответственно feni и ЬП2- При отсутствии радиальных каналов (на статоре или на роторе) следует принимать йи=1, 'п — длина пакета.

Эффективная длина сердечника якоря (мм) при отсутствии радиальных каналов

Предварительная ширина зубца в наиболее узком месте при отсутствии радиальных вентиляционных каналов (мм)

Механические потери. Включают в себя потери на трение в подшипниках, щеток о контактные кольца, вращающихся частей машины о воздух и на вентиляцию. Потери на трение в подшипниках и на вентиляцию (Вт) в наиболее распространенных машинах защищенного исполнения со способом охлаждения IC01 при отсутствии радиальных каналов

при отсутствии радиальных каналов в этих формулах ик = О-

где як — число радиальных вентиляционных каналов; при отсутствии радиальных каналов пк = 0.

(при отсутствии радиальных вентиляционных каналов в статоре Afl = hg = = 22,3 • Ю~3 м) для Вд = 1,6 Тл по табл. П1.6 находим Яа = 750 А/м. 40. Магнитное напряжение ярма ротора по (8.121)

3. Расчетная длина якоря /* равна длине пакета якоря /ст, т. е. /«- = = 1а при отсутствии радиальных вентиляционных каналов и /*=/„-

где l'i—округленное значение расчетной длины сердечника статора; при отсутствии радиальных вентиляционных каналов 1'\ принимается равным 1\. .

Здесь при открытых пазах в (9-116) и (9-117) вместо Ъш\ и bmz следует подставить соответственно bal и 6П2. При отсутствии радиальных каналов (на статоре или на роторе) следует принимать 6К = 1, 'п — длина пакета.

нельзя принимать индуктивность L и взаимную индуктивность М постоянными и поэтому приходится пользоваться непосредственно зависимостями между э. д. с. и магнитным потоком или потокосцеплением. Для косинусоидального магнитного потока Ф = Ф„, cos со/ эта связь имеет вид (при отсутствии рассеяния)

Для косинусоидального магнитного потока Ф = Фтсо5о)^ эта связь имеет вид (при отсутствии рассеяния)

При отсутствии рассеяния взаимная индуктивность каждой пары витков равна L. По аналогии с (8-6) результирующая индуктивность катушки определится суммой индуктивностей всех витков и взаимной индуктивности, умноженной «а число размещений из w витков по два:

При отсутствии рассеяния взаимная индуктивность каждой пары витков равна L, По аналогии с (8-6) результирующая индуктивность

цу. Как показывает 10.2, нагревание машины при отсутствии рассеяния тепла с ее поверхности проходило бы по прямой линии (касательной в начале координат). По истечении времени нагревания t — = ЗТ превышение температуры машины по уравнению (10.19) составит ДО = 0,95-Д»т, а при t = 4Г — № = 0,98Д»т, т. е. практически будет иметь установившееся значение.^ Следовательно, при продолжительной работе под нагрузкой электрическая машина нагревается до допустимой установившейся температуры практически по истечении времени * * (3 -т- 4)Т.

При отсутствии рассеяния поток в магните равен потоку в воздушном зазоре:

При отсутствии рассеяния поток в магните равен потоку в воздушном зазоре:

Приближенное значение магнитной проницаемости при отсутствии рассеяния поля может быть найдено из выражения

При отсутствии рассеяния магнитных потоков индуктивности Ц, L'z пропорциональны квадрату чисел витков катушки N\, N2, а М = -\IL\LZ. Тогда Ц = aN\, L'2 = aN2, M = aN\N2, откуда Lr/L = (Ц + M)/(Li + Ls) = (Ni + NlN2)/(Nl + N2)2 = = Ni/(Ni + N2). При этом ri/r = r{/(ri + r2) = Л/1/(^1 -f N2), или r\/r = Li/L, если катушка намотана проводом неизменного сечения.

потокосцепление якоря и нарушить условие его постоянства. Поскольку, однако, при принятых условиях это невозможно, то в результате апериодические токи якоря возрастают. Это в свою очередь вызывает увеличение токов ifn и ty. п и т. д. В результате возникает сложный процесс взаимодействия апериодических токов якоря и периодических токов индуктора, которые стремятся усилить друг друга. Равновесие этих токов и постоянство потоко-сцеплений обеспечиваются в конечном итоге потоками рассеяния, создаваемыми этими токами. Поэтому, чем меньше индуктивности рассеяния обмоток, тем больше будут рассматриваемые токи, и при отсутствии рассеяния эти токи достигли бы бесконечно больших значений.

3.76. При отсутствии короткозамкнутого витка Z = U/I = \/R2 + со2/,2 > > R. При наличии короткозамкнутого витка с индуктивностью LB остальная индуктивность катушки ?, = L - LB. Между LI и LB имеется взаимоиндуктивность Af и при отсутствии рассеяния М = \/LiLE. Co стороны витка