Отсутствии продольной

тывании, излишние срабатывания при повреждениях с требованием несрабатывания и ложные срабатывания при отсутствии повреждения в системе.

Защищаемую зону ограничивают установкой ТА со всех сторон элемента; измерительный орган тока включают на геометрическую сумму вторичных токов ТА. Предполагая ТА идеально точными (полная погрешность е=0), с одинаковыми коэффициентами трансформации Кг, получаем ток в органе тока при отсутствии повреждения в защищаемой зоне /р = 0, а при КЗ /Р=/К/^С/. Это обеспечит срабатывание защиты.

1) сдвиг по фазе сравниваемых токов фаз при отсутствии повреждения в защищаемой зоне, определяемый использованием групп соединений обмоток, отличных от О или 12 (в отечественной практике обычно применяется одиннадцатая группа, обусловливающая сдвиг в 30°);

Выполнение заданных функций в процессе эксплуатации защиты может и тогда срываться, например, вследствие погрешностей органов зашиты, выхода из строя ее элементов. Это характеризует отказы функционирования защиты. Отказы делятся на отказы срабатывания при требуемом срабатывании, излишние срабатывания при повреждениях с требованием несрабатывания и ложные срабатывания при отсутствии повреждения в системе.

где Z,, = U J' я — входное сопротивление линии связи. Таким образом, характеристика срабатывания защиты может быть изображена в комплексной плоскости сопротивления Z,, подобно тому, как это часто делается для реле сопротивления дистанционных защит. Существуют также предложения [Л. 234] по выполнению дифференциальной токовой защиты не с реле тока, а с реле сопротивления, реагирующими на Z,,. Преимуществом рассмотрения работы защиты в плоскости Z, является, в частности, то, что в ряде режимов и прежде всего при отсутствии повреждения в защищаемой зоне се поведение (при отсутствии других искажающих факторов) определяется только параметрами вспомогательных проводов. Последние, как указывалось ранее (§ 5-2), выполняются в виде кабельных линии, для которых необходимо учитывать равномерно распределенные активное сопротивление и емкостную проводимость и представлять линию связи (без учета ее малой индуктивности) в виде четырехполюсника с волновым сопротивленигм гс = V ЛуД//шС\,д и коэффициентом распространения у =

Ток в реле защиты при отсутствии повреждения в защищаемой зоне принципиально должен отсутствовать. Это обеспечивается выполнением УСЛОВИЯ /1В (Шур1 -- aipa6.n) == 7цв (Wypu + Шраб.п). В об-

тывании, излишние срабатывания при повреждениях с требованием несрабатывания и ложные срабатывания при отсутствии повреждения в системе.

Защищаемую зону ограничивают установкой ТА со всех сторон элемента; измерительный орган тока включают на геометрическую сумму вторичных токов ТА. Предполагая ТА идеально точными (полная погрешность е = 0), с одинаковыми коэффициентами трансформации Кг, получаем ток в органе тока при отсутствии повреждения в защищаемой зоне /р=0, а при КЗ IP=IK/Ki. Это обеспечит срабатывание защиты.

1) сдвиг по фазе сравниваемых токов фаз при отсутствии повреждения в защищаемой зоне, определяемый использованием групп соединений обмоток, отличных от О или 32 (в отечественной практике обычно применяется одиннадцатая группа, обусловливающая сдвиг в 30°);

; Дифференциальный принцип позволяет выполнить быстродействующую защиту трансформатора, реагирующую на повреждения ;в обмотках, на выводах и в соедййшПГЯх с выключателями. Для осуществления -защиты используются трансформаторы тока ТА1, %М1, установленные с обеих сторон защищаемого трансформатора Ьблизи выключателей Ql, Q2 ( 13.11, а). Вторичные обмотки трансформаторов тока и реле КА соединяются в схему продольной дифференциальной защиты с циркулирующими токами. При этом по обмотке реле Rfi,- как и по обмотке реле рассмотренных выше дифференциальных защит {см. § 10.3, 12.3), при отсутствии повреждения в защищаемой зоне проходит ток небаланса. Однако

в защите должны сравниваться токи /ц и /ш/пт- При отсутствии повреждения в защищаемой зоне ток намагничивания /Яам =»

При отсутствии продольной циркуляции масла

Легко видеть, что при отсутствии продольной демпферной обмотки (xd'= xd") и наличии такой же поперечной демпферной обмотки, как и обмотка воз-уждения (Xq« = х' х = x

момента противодействия от нормальных напряжений при отсутствии продольной растягивающей силы

а — в продольной оси; б — в поперечной оси. (в 2 раза меньше, чем при отсутствии продольной демпферной обмотки);

Ток в обмотке возбуждения 1#0/ = 1,98 + 0,24 = 2,22 (вместо 2,46 при отсутствии продольной демпферной обмотки). Начальные значения величин для рассматриваемого .процесса указаны на 6-8 в скобках. 6-4. Сравнение реактивностей синхронной машины

т. е. оно больше, чем при отсутствии продольной демпферной обмотки, что является, конечно, нежелательным.

Амплитуды свободных токов высших частот по знаку совпадают с амплитудой периодической слагающей тока синхронной частоты, в то время как амплитуда свободного тока низшей частоты противоположна им по знаку. При отсутствии продольной компенсации свободный ток низшей частоты вырождается в обычную апериодическую слагающую тока.

Экранирующее действие продольной демпферной обмотки существенно сказывается на токе в обмотке возбуждения. Последний в начальной стадии процесса значительно меньше, чем при отсутствии продольной демпферной обмотки, а затем он затухает немного медленнее (с Т'л = \,7А сек вместо Г'<г=1,5 сек). Максимальное мгновенное значение тока в обмотке возбуждения составляет:

При отсутствии продольной демпферной обмотки

При отсутствии продольной демпферной обмотки (x'd — x"d) и наличии такой же поперечной демпферной обмотки, как и обмотка возбуждения (xq = = Xd, xq — xd, Td = Tq), формула (14.14) переходит в (14.12).