Отсутствии достоверных

где Umax — наибольшее значение измеряемого напряжения (предел измерения напряжения вольтметром при наличии добавочного резистора); (7„ „ — предельное (номинальное) значение напряжения прибора при отсутствии добавочного резистора. Отсюда

ьэханическая характеристика, асинхронного двигателя, имеющая кэсто при отсутствии добавочного сопротивления в цзпи ротора,

Критическое скольжение ротора sKp при отсутствии добавочного активного сопротивления в цепи его обмоток может быть найдено из упрощенной формулы Клосса. Для номинального

лировочного реостата, вводимого в цепь, ротора аналогично пусковому (см. 10.28). При заданном Mc = const и отсутствии добавочного сопротивления в цепи ротора (гд=0) скорость вращения ротора (и скольжение) определяется точкой а пересечения линии Мс и механической характеристики 1 ( 10.33) и равна п.

Из скоростных характеристик ( 142) видно, что наибольшей жесткостью обладает естественная характеристика, полученная при отсутствии добавочного резистора в цепи якоря, т. е. когда сопротивление /•_ = 0, а искусственные характеристики, снятые при наличии резисторов с сопротивлениями гд > 0, имеют меньшую жесткость, вследствие чего при достаточно большом значении сопротивления гд работа двигателя может оказаться не: устойчивой и небольшие изменения нагрузки на валу будут приводить к значительному изменению частоты вращения якоря.

В асинхронных машинах при отсутствии добавочного сопротивления в цепи ротора обычно rt f^ r'2 и, следовательно, также R^R2. Поэтому, когда отношение Ri/'Rt нельзя установить более точно, можно принять, что

где Uтах — наибольшее значение измеряемого напряжения (предел измерения напряжения вольтметром при наличии добавочного резистора); С/в н — предельное (номинальное) значение напряжения прибора при отсутствии добавочного резистора. Отсюда

и тормоза Л/эл = / (s) снимаются при поминальном напряжении на обмотках статора Ul = Uu, постоянной частоте / = /н и отсутствии добавочного сопротивления в цепи ротора гд = 0. При работе тормозом зависимость Мдм = / (s) составляет продолжение линии Мяы = / (s) при работе двигателем ( 25-2), поскольку скольжение s, сохраняя положительное значение, растет вплоть до значений s = -f- оо. При s = + оо момент Мэм = 0.

При отсутствии добавочного сопротивления в цепи ротора скольжение двигателя в установившемся режиме определяется точкой А нагрузочного момента ( — Мт) и характеристики скорости 1 ( 29-1), соответствующей скорости вращения п'. Если ввести сопротивление в цепь ротора, то UL останется постоянным согласно условию; следовательно, останутся постоянными э. д. с. /?! и поток Ф(,т- Так как ротор обладает инерцией, то в ближайший момент времени после введения реостата скорость вращения ротора останется прежней и соответственно этому сохраняется величина э. д. с. ротора E'z, — EZ s. Ток ротора

где f/max — наибольшее значение измеряемого напряжения (предел измерения напряжения вольтметром при наличии добавочного сопро-вления; t/B.H — предельное (номинальное) значение напряжения лрибора при отсутствии добавочного сопротивления.

9-1, б; 10-2). При отсутствии добавочного сопротивления в цепи якоря (Rpa = 0) и U = const характеристики п = f (Ia) и п = f (M), определяемые равенствами (10-7) и (10-9), для разных значений RpiV, iB или Фа имеют вид, показанный на 10-7. Все характеристики- п — f (Ia) сходятся на оси абсцисс (п = 0) в общей точке при весьма большом токе /„, который, согласно вы-

При отсутствии достоверных данных по стоимости высоковольтных конденсаторных установок (зв. к) и значениях потерь DI и D2 следует полагать фсд. э=.Ссд.

Поэтому в принятых в 1966 г. Указаниях по проектированию силового электрооборудования промышленных предприятий рекомендуется при отсутствии достоверных данных о переходных сопротивлениях учитывать их совокупно (включая контакт в месте замыкания), вводя в короткозамкнутую цепь активное сопротивление, величина которого в зависимости от места короткого замыкания оценивается в пределах 0,015—0,030 ом (или 15— 30 мом). Нижний предел соответствует короткому замыканию около распределительного щита подстанции, а верхний — при коротком замыкании непосредственно у электроприемников, получающих питание от вторичных распределительных пунктов1.

2. Переходные сопротивления контактов аппаратов (автоматических выключателей, рубильников, разъединителей и т.п.) существенно влияют на ток КЗ. При отсутствии достоверных данных о контактах рекомендуется при расчете токов КЗ в сетях, питаемых трансформаторами мощностью до 1600 кВА включительно, учитывать их суммарное сопротивление введением в схему активного сопротивления [22]. Значение этого сопротивления изменяется в пределах 0.015 ... 0.030 Ом и зависит от удаленности КЗ от шин питающей подстанции. Рекомендуются следующие значения переходного сопротивления:

где Di и D2 - потери в СД при номинальной РМ. Если окажется, что Охда¦< Охдн, Qoa = QcflH- При отсутствии достоверных данных по 3„, Di и D2 принимают в расчетах также QCjo = Сл;дн-

паратов (автоматических выключателей, рубильников, разъединителей), аппаратов КТП и др. Указанные сопротивления определяют по данным заводов-изготовителей оборудования или по табл. 2.49 и 2.50. При отсутствии достоверных данных о контактах и их переходных сопротивлениях рекомендуется при расчете токов КЗ в сетях, питаемых трансформаторами мощностью до 1600 кВ- А включительно, учитывать их суммарное сопротивление введением в расчет активного сопротивления [2,34]:

При отсутствии достоверных стоимост- жением до 1 кВ: ных показателей для практических расчетов допускается принимать 3% с = 0,5 и JVT?, определять в зависимости от т (NTmim AN) no 2.131.

При отсутствии достоверных стоимостных показателей для практических расчетов К{ рекомендуется принимать по табл. 2.190.

При отсутствии достоверных данных об удельных расходах максимальные расчетные нагрузки на всех ступенях распределительных и питающих сетей, включая трансформаторы и преобразователи, определяются по формуле

Точная оценка сопротивлений контактных соединений и переходного сопротивления в точке к. з. представляет трудную задачу, так как величина этих сопротивлений зависит от многих факторов. При отсутствии достоверных данных о переходных сопротивлениях контактов допускается учитывать их, совокупно включая сопротивление переходных контактов в точке к. з. Когда требуется особая повышенная надежность установки напряжением до 1 000 В, например выбор сборных шин и ответственных шинопроводов по динамической устойчивости к токам к. з., определяется величина тока к. з. без учета переходного сопротивления в точке к. з. с уче-том в расчетной схеме индуктивных и активных сопротивлений всех элементов цепи к. з.

тов и контакт в месте к, з.). При отсутствии достоверных данных о числе и сопротивлении контактов в короткозамкнутой цепи рекомендуется их сопротивление учесть совокупно путем введения в расчет активного сопротивления:

При отсутствии достоверных данных о контактах и их переходных сопротивлениях в Инструкции Госстроя СССР СН 357—77 рекомендуется при расчете токов КЗ в сетях, питаемых трансформаторами мощностью' до 1600 кВ-А включительно, учитывать суммарное сопротивление контактов путем введения в расчет следующих активных сопротивлений:

Для МПТ, устанавливаемых на трансформаторах 6 (10) кВ, ток срабатывания МТЗ выбирается, как правило, из условия необходимости обеспечения возврата защиты после отключения внешнего КЗ. При этом в приведенном выше выражении для тока срабатывания защиты значение кст при отсутствии достоверных данных следует определять расчетным путем, рассматривая нагрузку на стороне НН трансформатора в первом приближении как обобщенную. Значение/раб тах с учетом длительно допустимой перегрузки маслонаполненных трансформаторов ориентировочно может быть принято равным 1,4/тном (для двухтрансформаторных подстанций полагается, что один из трансформаторов отключен).