Определении магнитных

При определении количества витков WA обмотки у некомпенсированных машин предварительное значение (г'я—1,4 (при 2р= =2) и ^'д=1,25 (при 2p^s4); у компенсированных машин &'д= = (Fn+Fi)/F2^\,3. Полученные в результате расчета значения шд округляют до ближайшего целого числа. У некомпенсированных

Для машин с /гг^280 мм количество эффективных проводников дополнительной обмотки в пазу чаще всего принимают NA=2, a для машин с /г = 315^-450 мм — Лгд= 1.11ри определении количества элементарных проводников дополнительной обмотки сд в одном эффективном руководствуются теми же положениями, что и для основной обмотки. Размеры и количество элементарных проводников основной и дополнительной обмоток, укладываемых по ширине Со.ш, Сд.щ и.по высоте паза С0.в, Сд.в, выбирают с учетом рационального заполнения площади паза и рекомендаций гл. 9.

Расчет демпферной обмотки заключается в определении количества и размеров стержней обмотки, а также размеров короткозамыкающих сегментов. Короткозамыкающие сегменты замыкают все стержни с торцов полюса и соединяются с сегментами соседних полюсов, образуя кольцо ( 9.20, б). В этом случае демпферная обмотка носит название продольно-поперечной. Бели сегменты соседних полюсов не соединяются между собой ( 9.20, в), то обмотка называется продольной. Наиболее часто применяют продольно-поперечные демпферные обмотки.

Важно обеспечить правильный расчет 'электрических нагрузок для интервалов времени, на который следует опираться при выполнении проектов и составлении сбалансированных планов на год, 5, 10, 20 и более лет при развитии топливно-энергетического комплекса и электрического хозяйства промышленности, при выделении .лимитов электрической мощности и энергии, при определении количества электрооборудования на различных уровнях, объема капитальных вложений и текущих затрат, численности электротехнического персонала. Комплексный метод расчета электрических нагрузок предлагает пути решения этих задач.

Расход теплоты на отопление определяется потерями через наружные ограждения и инфильтрацией наружного воздуха через неплотности. Для жилых и общественных зданий коэффициент инфильтрации невелик (до 3-4%) и расчеты по определению количества теплоты, теряемой через неплотности, при этом не проводятся. Тепловые потери в результате инфильтрации промышленных зданий достигают 25—30% потерь вследствие теплопередачи и поэтому должны рассчитываться отдельно. Лри определении количества теплоты для отопления промышленных зданий необходимо учесть также i внутренние тепловыделения (т. е. теплоту, выделяемую тепловыми и силовыми установками) . Теплоту, кДж/с, теряемую зданием, можно определить по формуле

По окончании работы с заданием 3 (при правильном определении количества уравнений по первому закону Кирхгофа) предусматривается возможность двух вариантов продолже-. ния работы, в зависимости от значения некоторой величины Z (строка 1800).

Систему электроснабжения определяет в большей мере схема электроснабжения. Схема электроснабжения в свою очередь определяется расположением нагрузок, источника питания, мощностями и местами расположения распределительных пунктов и цеховых подстанций и строится в следующем порядке. После подсчета нагрузок и определения перспективы их роста строится картограмма нагрузок с указанием электроприемников до и выше 1000 в отдельных сосредоточенных нагрузок и категории их ответственности. На ситуационном плане с расположением предприятия обозначается источник питания и намечается целесообразное количество питающих линий. Количество питающих линий и их напряжение определяются технико-экономическими расчетами. При определении количества главных приемных устройств на предприятии (ГПП, ЦРП) необходимо пользоваться понятием «центра нагрузок».

б) нулевой рабочий проводник четырехпроводной системы трехфазного тока, а также заземляющие и нулевые защитные проводники при определении количества проводников, прокладываемых в одной трубе (или жил множильного проводника), в расчет не принимаются;

При определении количества витков шд обмотки у некомпенсированных машин предварительное значение ?'д—1,4 (при 2р= =2) и й'д=1,25 (при 2р^4); у компенсированных машин k'R= = (FK+Fl)/F2^\,3. Полученные в результате расчета значения wn округляют до -ближайшего целого числа. У некомпенсированных

Для машин с /1^280 мм количество эффективных проводников дополнительной обмотки в пазу чаще всего принимают N^ = 2, а для машин с /1 = 315-^450 мм — #д=1. При определении количества элементарных проводников дополнительной обмотки сд в одном эффективном руководствуются теми же положениями, что и для основной обмотки. Размеры и количество элементарных проводников основной и дополнительной обмоток, укладываемых по ширине Со.ш, Сд.ш и по высоте'паза С0.в, Сл.в, выбирают с учетом рационального заполнения площади паза и рекомендаций гл. 9.

Расчет демпферной обмотки заключается в определении количества и размеров стержней обмотки, а также размеров короткозамыкаю-щих сегментов. Короткозамыкаю-щие сегменты замыкают все стержни с торцов полюса и соединяются

На 11.1 показана известная из курса физики наиболее простая магнитная цепь, состоящая из замкнутого кольцевого магнитопровода с равномерно нанесенной на нем намагничивающей катушкой с числом витков w. Магнитные цепи с кольцевым магнитопроводом находят широкое применение при определении магнитных свойств 11.1. Магнитная ферромагнитных материалов, в магнитных цепь с кольцевым магни- усилителях, трансформаторах, датчиках и т. п. топроводом Особенностью кольцевой намагничивающей

а ЯРасч = Втах cos* ** Втех cos3^ ~ О*^,*' По Драсч следует определить Драсч по основной кривой намагничивания и увеличить затем результат в k = 1/0,82 раз, приведя напряженность к амплитудному значению индукции. Для воздушного зазора, имеющего линейную зависимость Н = /(В), эта операция равносильна непосредственному определению магнитного напряжения зазора по Я§. При определении магнитных напряжений участков магнитной цепи с нелинейными магнитными характеристиками влияние уплощения учитывается специальными кривыми намагничивания для зубцов и ярм асинхронных двигателей, построенными по основной кривой намагничивания с учетом указанных зависимостей. При этом принимают

При определении магнитных напряжений в ярмах необходимо учесть непостоянство напряженности поля вдоль длины участка с помощью коэффициента ?, определяемого из приложения 1.6:

При определении статических характеристик магнитных материалов надо иметь в виду, что характеристики образца и материала могут не совпадать. Если образец имеет воздушный зазор, то зазор оказывает размагничивающее действие, вследствие этого напряженность в образце будет меньше той напряженности, которая определяется МДС. Поэтому при определении магнитных характеристик материала желательно применять замкнутые образцы, а в случае необходимости испытания стержневых образцов следует пользоваться пермеаметрами. Пермеаметр — устройство, предназначенное для испытания стержневых образцов и исключающее возможность замыкания магнитного потока по воздуху.

15.15. Диаграммы токов, магнитного потока и ЭДС при определении магнитных характеристик феррометром.

В первом столбце выпишем значения магнитных потоков для различных участков, во втором столбце — значения магнитных индукций для всех участков, определенные по приведенным выражениям. При определении магнитных индукций Б4 и ^о в зазорах считаем, что зазор относительно мал и магнитные линии идут параллельно граням сердечников / и 3. В третьем столбце записываем напряженности магнитного поля. Для участков /, 2, 3 и 5 напряженности магнитного поля

При определении магнитных потерь пользуются приближенной формулой

Важным при определении магнитных проводимостеГ: по расчетным размерам полюсов является то, что сложное объемное поле в каждом воздушном зазоре приводится к однородному с максимальной индукцией и расчетными размерами полюса ар и hf вместо реальных размеров а и Ь. В результате при расчете магнитных проводи мосте и для воздушных зазоров исключается необходимость расчета поля с четырех «углов» торца полюса и четырех вертикальных «ребер» полюса, как это делается по известному методу вероятных путей потока. Рассмотрим методику расчета магнитных проводимостей для несимметричного П-образного магнитопровода ( 1.19), когда воздушные зазоры не равны ifi^fa). В этом случае якорь 4 ie будет находиться под нулевым магнитным потенциалом, как это было при 61=62 (см. 1.17). При 6i^=62 потенциал якоря 4 будет определяться соотношением проводимостей зазоров 6i и Л2, которые мы еще не знаем. Для построения полной картины поля необходимо предварительно построить поля только в пределах заданных воздушных зазоров б, и 62 ч известных размеров ai, 04 b, с, I ( 1.19). Тогда расчетные размеры по уравнению (1.61) для зазора б2=0,62-10~2 м и элементарных 'трубок потока с торца для левой и правой частей

В первом столбце выпишем значения магнитных потоков для различных участков, во втором столбце — значения магнитных индукций для всех участков, определенные по приведенным выражениям. При определении магнитных индукций В 4 и В6 в зазорах считаем, что зазор относительно мал и магнитные линии идут параллельно граням сердечников / и 3. В третьем столбце записываем напряженности магнитного поля. Для участков 7, 2, 3 и 5 напряженности магнитного поля определяем по кривым намагничивания В = /(Я) материала сердечников и якоря электромагнита. Для воздушного зазора 8 напряженности магнитного поля находим по выражению Я = B/\i0, где ц0 — магнитная постоянная. Затем определяем МДС участков: F1=H111; F2 = H212 и т.д. Сумма МДС отдельных участков дает МДС F = Iw обмотки электромагнита, необходимую для получения расчетного магнитного потока в зазоре.

сильна непосредственному определению магнитного напряжения зазора по Вй. При определении магнитных напряжений участков магнитной цепи с нелинейными магнитными характеристиками влияние уплощения учитывается специальными кривыми намагничивания для

При определении магнитных свойств ферромагнитных материалов чаще всего в результате эксперимента непосредственно определяют электрические величины, по которым, используя известные физические связи между электрическими и магнитными величинами, рассчитывают искомые магнитные величины.