Определения относительного

4.3. Кривые для определения относительных токовых Q и квадратичных токовых В импульсов:

нахождения оптимального распределения активной мощности между двумя станциями. В качестве уравнений установившегося режима учитывается баланс активной мощности в системе (4.13). В примере 4.2 потери мощности не учитываются, а в примере 4.3 для учета потерь используется аналитический способ определения относительных приростов потерь.

В этих условиях целесообразно использовать более простые и менее трудоемкие методы аналитического определения относительных движений ротора генератора (при отклонениях параметров), располагая предварительно рассчитанным или полученным экспериментально некоторым опорным движением.

Преобразование уравнения движения ротора генератора. Рассмотрим метод приближенного определения относительных движений ротора генератора при отклонениях параметров, входящих в уравнения движения, от опорных. Метод основан на представлении произвольного процесса 6(f) в виде суммы опорного процесса и отклонения от него:

Рассмотренное преобразование уравнения движения для определения относительных движений роторов генераторов при неоднозначно заданных параметрах справедливо при вариациях не только взаимной проводимости, но и любых других параметров, входящих в уравнение движения. Это преобразование справедливо при одновременном учете всех параметров, входящих в уравнение движения. Оно является общим и может использоваться при любом математическом описании переходных процессов, учете различных видов регулирования и рассмотрении электрических систем произвольной сложности.

В табл. 5-1 представлены расчетные выражения для определения относительных затрат на производство и разработку для различного числа типоразмеров N. Проведя соответствующие вычисления, можно определить суммарные затраты и по минимуму этих затрат найти число типоразмеров блоков. Если в качестве аргумента был выбран объем, то соответственно можно найти объем блоков.

Температура регенеративного подогрева питательной воды. При эксплуатации паротурбинных установок наряду с частичными нагрузками используются перегрузочные режимы с отключенными подогревателями высокого давления в период прохождения пиковых электрических нагрузок. При этом температура питательной воды (tn. в) существенно меняется. Поэтому имеется необходимость определения относительных приращений параметров цикла в зависимости от tn.B j как на частичных, так и перегрузочных режимах.

2.6. Номограммы для определения относительных потерь давления на трение при подъемном течении пароводяного потока при различных массовых расходах

Расчет Мр^ проводят по формуле (7) при номинальных значениях основных свойств МТМ, взятых из ГОСТ 17809—72. Учитывая достаточную сложность математической модели системы со стабилизированным магнитом из литых МТМ, для определения относительных коэффициентов влияния первичных магнитных параметров на Ф был использован метод численного дифференцирования [14]:

5.4. Схемы, поясняющие метод определения относительных интегралов Q (а) и В* (б)

В этом случае выражения для определения относительных токов во всех отмеченных ветвях представлены в табл. 3.1

В этих условиях целесообразно использовать более простые и менее трудоемкие методы аналитического определения относительных движений ротора генератора (при отклонениях параметров), располагая предварительно рассчитанным или полученным экспериментально некоторым опорным движением.

Выражение для определения относительного содержания ЭДС гармонической обмотки нагруженного генератора при постоянстве тока возбуждения имеет вид

В общем случае, когда результат измерения определяется алгебраической суммой показаний двух или трех ваттметров ( 12.4, а и в, 12.5), для определения относительного значения погрешности измерения мощности необходимо определить абсолютные погрешности измерения мощности каждым ваттметром (как для однофазной мощности) и их сумму разделить на результат измерения. При определении относительного значения погрешности метода для каждой из схем, представленных на 12.4 и 12.5, необходимо определить мощность, которую потребляют вольтметры и цепи напряжения ваттметров, и разделить ее на результат измерения. При необходимости погрешность метода можно уменьшить, если из результата измерения вычесть сумму мощностей, которые потребляют вольтметры и цепи напряжения ваттметров (мощностью, потребляемой трансформаторами напряжения, как правило, можно пренебречь).

9. Рекомендуется методика определения относительного износа вит-ковой изоляции трансформаторов при аварийных перегрузках. Приводится соответствующая серия расчетных таблиц.

Кроме возможности определения относительного аварийного простоя 1, 2, 3, ..., т агрегатов, (11.12) позволяет определить и снижение простоя при установке 1, 2, 3, . . . , z резервных агрегатов.

В общем случае, когда результат измерения определяется алгебраической суммой показаний двух или трех ваттметров ( 12.4, а и в, 12.5), для определения относительного значения погрешности измерения мощности необходимо определить абсолютные погрешности измерения мощности каждым ваттметром (как для однофазной мощности) и их сумму разделить на результат измерения. При определении относительного значения погрешности метода для каждой из схем, представленных на 12.4 и 12.5, необходимо определить мощность, которую потребляют вольтметры и цепи напряжения ваттметров, и разделить ее на результат измерения. При необходимости погрешность метода можно уменьшить, если из результата измерения вычесть сумму мощностей, которые потребляют вольтметры и цепи напряжения ваттметров (мощностью, потребляемой трансформаторами напряжения, как правило, можно пренебречь).

указанных четырех методов при различных значениях r/х между собой и с данными эксперимента приведено на 13.29. Результаты, разумеется, относятся к частному случаю и при других соотношениях параметров системы зависимости 2, 3, 4, полученные по различным методам, сдвигаются (2", 3', 4') относительно характеристики 7, полученной экспериментально (изменение инерции т = Tji/Tj2, реактивных сопротивлений, распределения нагрузки). Однако, как показали экспериментальные исследования и расчеты, характер зависимостей примерно сохраняется для всех практически реальных случаев и погрешность в определении предельного угла не превышает 5—8%. Возникает вопрос, почему оценка устойчивости системы с помощью определения относительного ускорения ai2= 0 при неучете изменений частоты дает результаты, весьма близкие к данным эксперимента ( 13.29). Рассмотрение характера апериодического нарушения статической устойчивости, иллюстрированное 13.30, дает ответ на во-

9. Рекомендуется методика определения относительного износа вит-ковой изоляции трансформаторов при аварийных перегрузках. Приводятся сотоветствующие расчетные таблицы.

Для определения относительного значения момента m = MjMKO измеренный момент делят на начальный пусковой момент Мко при

Уровень инжекции. Для определения относительного изменения концентрации инжектированных неосновных носителей на границах перехода используют специальную величину, называемую уровнем инжекции:

метры триода определяют влияние или только анодного напряжения, или только сеточного на анодный (Ri, S) и сеточный (Ric, Sc) токи. Для определения относительного влияния и сеточного, и анодного напряжений на анодный (а не на катодный) ток используется параметр статический коэффициент усиления \i. При постоянстве анодного тока (/A=const, d/A=0) из уравнения (9.12) получим

Для определения относительного изменения амплитуды при наличии обратной связи продифференцируем выражение (8. 13) по /О