Относительный внутренний

,)Для ферритов, используемых в переменных полях, обычно кроме начальной магнитной проницаемости, измеренной на высокой частоте, указывают тангенс угла потерь tg 6 (или относительный тангенс угла потерь tg б/цнач), критическую частоту fKV, относительный температурный коэффициент начальной магнитной проницаемости а^ it обратимую магнитную проницаемость [ло0р (т. е. предел отношения изменения магнитной индукции к удвоенной амплитуде напряженности магнитного поля в данной точке кривой намагничивания, деленный на

Относительный температурный коэффициент магнитной Проницаемости ац. Значительная зависимость свойств ферритов от температуры по сравнению с другими высокочастотными магнитными материалами, особенно по сравнению с магнитодиэлектриками, объясняется их низкой точкой Кюри 6. Например, для высокопроницаемых никель-цинковых ферритов в< 100° С. В то же время известно, что при температурах ниже в, но близких к ней, имеют место значительные изменения проницаемости и других магнитных свойств.

С ростом температуры напряжение лавинного пробоя увеличивается. Это связано с увеличением рассеяния носителей на тепловых колебаниях решетки. Для кремния относительный температурный коэффициент напряжения лавинного пробоя составляет примерно 0,1 %/°С. Обратные ветви ВАХ диодов при различных температурах приведены на 1.23.

Марка Начальная относительная магнитная проницаемость дн Относительный температурный коэффициент начальной магнитной проницаемости а,, -10», 1/°С 1*н Интервал температур, Относительный тангенс угла потерь tg 6/jiH- 10», при Н д, А/м, не более Критическая частота fK, МГц, при

Марка Начальная относительная магнитная проницаемость цн Относительный температурный коэффициент начальной магнитной проницаемости а, • 10«, !/оС 1% Интервал температур, "С Относительный тангенс угла потерь tge/iiB-io«, при Яд, А/м, не более Критическая частота fK, МГц, при tg6

Феррит Относительная начальная магнитная проницаемость ^кач Относительный температурный коэффициент начальной магнитной проницаемости а^-106, 1/°С Температура, °С Относительный тангенс угла потерь tg 6/ин- 10»

Феррит Относительная начальная магнитная проницаемость Относительный температурный коэффициент начальной магнитной проницаемости а -10", 1/°С Температура, °С Относительный тангенс угла потерь

89. Относительный температурный коэффициент начальной магнитной проницаемости а • 10' магнитно-мягких ферритов

— зарубежных фирм 31—36 магнитно-мягкие — Магнитные свойства 192—195— Относительный температурный коэффициент начальной магнитной проницаемости 199 — Удельное сопротивление 190

возрастает, в то время как коллекторный ток остается постоянным). При увеличении температуры от 20 до 125°С входной ток ОУ на биполярных транзисторах уменьшается почти в три раза и примерно во столько же раз возрастает при уменьшении температуры от 20 до —60°С. При 20°С относительный температурный коэффициент среднего входного тока таких ОУ составляет обычно (1—8}-10'3 К'1.

Относительный температурный дрейф нуля (дополнительная погрешность)

(3.21) Относительный внутренний к. п. д. активной ступени

Относительный внутренний к. п. д. реактивной ступени со степенью реактивности р = 0,5

Если в ступени используется энергия выходной скорости предыдущей ступени, то относительный внутренний к. п. д. ступени находится по формуле

Относительный внутренний к. п. д. ступени находим по формуле (3.21):

Задача 3.41. В промежуточной активной ступени пар с начальным давлением р0 = 2,4 МПа и температурой /0 = = 360 °С расширяется до рг — 1,4 МПа. Определить относительный внутренний к. п. д. ступени, если скоростной коэффициент сопла ф = 0,96, скоростной коэффициент лопаток гр=0,9, угол наклона сопла к плоскости диска аг= 16°, окружная скорость на середине лопатки и = 245 м/с, угол

Задача 3.52. Для турбины с начальными параметрами пара р„ = 9 МПа, ta === 500 °С и противодавлением р« = — 1,5 МПа определить коэффициент возврата теплоты, если использованный теплоперепад регулирующей ступени ЛР = 102 кДж/кг и относительный внутренний к. п. д. регулирующей ступени т)^ = 0,68. Турбина имеет шесть нерегулируемых ступеней с одинаковыми располагаемыми теплоперепадами /10 = 62 кДж/кг.

Задача 3.61. Турбина с регулируемым производственным отбором пара, работающая при начальных параметрах пара рй = 3,5 МПа, /0 = 435 °С и давлении пара в конденсаторе р„ = 4 • 103 Па, обеспечивает отбор пара Dn= = 5 кг/с при давлении ра = 0,2 МПа. Определить расход пара на турбину, если электрическая мощность турбогенератора Na = 4000 кВт, относительный внутренний к. п. д. части высокого давления (до отбора) ц'щ — 0,74, относительный внутренний к. п. д. части низкого давления (после отбора) TI'OI = 0,76, механический к. п. д. цм = 0,98 и к. п. д. электрического генератора г\г = 0,96.

давлении ри = 0,4 МПа. Определить эффективную мощность турбины, если расход пара на турбину D = 10 кг/с, относительный внутренний к. п. д. части высокого давления (до отбора) t]'ol = 0,75, относительный внутренний к. п. д. части низкого давления (после отбора) т)о/ = 0,78 и механический к. п. д. т)м = 0,98.

Задача 3.65. Конденсационная турбина, работающая при начальных параметрах пара р0 = 3 МПа, t0 = 380 °С и давлении пара в конденсаторе рк = 4 • 103 Па, имеет один промежуточный отбор пара при давлении рп = 0,4 МПа. Определить секундный и удельный эффективный расходы пара на турбину, если электрическая мощность турбогенератора Ng — 2500 кВт, относительный внутренний к. п. д. части высокого давления (до отбора) f\ot — 0,74, относительный внутренний к. п. д. части низкого давления (после

Задача 3.67. Турбина высокого давления с теплофикационным отбором при давлении ра = 0,14 МПа работает при начальных параметрах пара рй = 8 МПа, ta = 500 °С и имеет на одном из режимов работы относительный внутренний к. п. Д. части высокого давления r\of = 0,8. При изменении пропуска пара через турбину при постоянном давлении отбора относительный внутренний к. п. д. части высокого давления уменьшился до v\'oi = 0,74. На сколько изменился располагаемый теплоперепад части низкого давления, если давление пара в конденсаторе осталось постоянным и равным р„ = 6 • 103 Па.

Задача 3.75. Конденсационная турбина с одним проме" жуточным отбором пара при давлении ри = 0,4 МПа рабо' тает при начальных параметрах пара р0 = 3 МПа, t0 — = 380 °С и давлении пара в конденсаторе рк = 4 • 103 Па. Определить расход охлаждающей воды и кратность охлаждения для конденсатора паровой турбины, если расход конденсирующего пара DK = 8,5 кг/с, температура охлаждающей воды на входе в конденсатор t's = 11 °С. температура воды на выходе из конденсатора fa = 21 °С, относительный внутренний к. п. д. части высокого давления т]о,- = = 0,74 и относительный внутренний к. п. д. части низкого давления т]о(- = 0,76.