Определения оптимальной

В 1946—1952 гг. разработаны формулы для определения оптимальных промежуточных передач лебедки с учетом многократного подъема. От частных случаев (проходка на долото постоянна) авторы перешли к обобщенной степенной зависимости проходки на долото от глубины бурения и постепенно уточняли и совершенствовали расчетные формулы (С. В. Зворыкин,

В этой главе рассматриваются проблемы, возникающие при проектировании сети передачи данных; в их число входят задачи определения оптимальных структур концентраторов, характеристик абонентских пунктов коллективного пользования, а также распределения пропускных способностей выходных каналов концентраторов. Указанные задачи охватывают только часть вопросов общего проектирования сети, которые включают в свой состав следующие проблемы: выбор места расположения концентраторов, определение структуры еети на уровне «терминал — концентратор», выбор способа соединения терминалов и концентраторов и т. д. Все эти вопросы связаны с проектированием нижнего уровня сети передачи данных, который в соответствии с установившейся терминологией (см; например, [55]) будем называть терминальной сетью. Комплексное решение всех вопросов проектирования терминальной сети является весьма сложной задачей; вместе с тем

При росте числа абонентских пунктов в терминальной сети возникает ряд задач, связанных в основном с необходимостью определения оптимальных способов соединения терминалов и концентраторов (или мультиплексоров) и нахождения наиболее эффективных структур концентраторов. При решении первой проблемы, т. е. определении топологии терминальной сети, критерием оптимальности является ее стоимость. Во второй проблеме стоимость выступает в качестве ограничивающего условия, а критерием оптимальности может быть выбрана, например, величина средней задержки сообщения.

Проиллюстриуем процесс определения оптимальных начальных условий на примере произвольной схемы первого порядка, воспользовавшись методикой, изложенной в [1].

В некоторых случаях задачу определения оптимальных параметров электромагнита удается свести к отысканию экстремума нелинейной функции двух (или трех) переменных. Здесь эффективным оказывается применение одного из простейших методов безградиент-

Расчет целесообразно вести для различных значений F*=Fl, В* = В1, а также sina, p, Кэ и бэ, определяемых назначением, условиями работы и конструкций электромагнита. С учетом изложенного выше задача определения оптимальных параметров электромагнита сводится к нахождению минимума целевых функций Уг, М*, С*, N*, зависящих лишь от двух переменных: X и у. При этом другие две переменные (у и z) определяются соответственно по (7.41) и (7.42).

Для определения оптимальных значений параметров X, у, z и v можно использовать различные методы отыскания экстремумов функций V*, М*, С* и N*. Можно было бы, например, применить ме-•тод неопределенных множителей Лагранжа. Однако при этом приш-

3 раза превышает сечение, выбранное по другим техническим требованиям (нагреву, потере напряжения, механической прочности). Для устранения такого несоответствия допускается: а) повышать для изолированных проводов сечением 16 мм2 и менее экономическую плотность тока на 40%; б) не проверять на экономическую плотность при продолжительности использования максимума менее 4000—5000 ч электрические сети напряжением до 1000 В, все ответвления к отдельным токоприемникам до 1000 В, осветительные сети и сети временных сооружений, а также шины распределительных устройств и подстанций. Однако следует учитывать, что в действительности зависимость 3 — f(s) для различных сечений проводов не является линейной и поэтому выбранные по графику ( 5.13) сечения будут хотя и экономически целесообразными, но не оптимальными. Для определения оптимальных сечений проводов и способов их прокладки был предложен метод экономических интервалов, для которых строят номограммы/=/(а), где а — (?„орм + р;,)/(тсэл); .?ноРм, pa — нормативный и амортизационный коэффициенты отчислений; т — время максимальных потерь (см. 2.10); Сэл — стоимость потерь электроэнергии для отдельных районов [38]. ч

Современное развитие и совершенствование измерительных преобразователей (как неотъемлемых элементов информационно-измерительных систем и автоматизированных систем управления технологическими процессами) и системный подход к проектированию этих средств измерений ставят новые задачи и перед разработками первичных преобразователей. Все большее внимание уделяется вопросам унификации и стандартизации конструкций первичных преобразователей, согласованию основных параметров отдельных преобразователей сложных измерительных устройств и систем, что, в свою очередь, требует совершенствования методов коррекции их характеристик. В связи с этим большое значение уделяется структурным методам коррекции характеристик первичных преобразователей как основного звена преобразователя с унифицированным выходным сигналом. Следует отметить, что только одни структурные методы не в состоянии удовлетворить целому комплексу требований, которые могут предъявляться к измерительным преобразователям и которые зачастую могут быть противоречивыми. Все это требует комплексного подхода к проектированию и использованию первичных преобразователей с учетом конкретных условий их эксплуатации при одновременном использовании конструктивных, технологических и структурных методов улучшения их характеристик. Одной из главных особенностей проектирования измерительных преобразователей является установление зависимостей между метрологическими характеристиками и конструктивными параметрами преобразователя для определения оптимальных значений последних.

гетического регулирования связан с учетом того и другого. При водохозяйственном регулировании напор не является регулируемым параметром и регулируется лишь расход. В этом состоит основное отличие водно-энергетического регулирования от водохозяйственного. Мощностный режим ГЭС и режим выработки ею электроэнергии диктуется не только спросом потребителей, но и тем, насколько экономично этот спрос удовлетворяется. Поэтому водноэнергетическое регулирование неотделимо от определения оптимальных режимов ГЭС или группы электростанций, с которыми параллельно работает данная ГЭС или группа ГЭС. Таким образом, расчеты регулирования стока водохранилищами ГЭС при работе их в системе являются расчетами оптимальных режимов ГЭС, и исходя из этого в настоящей главе они не рассматриваются и освещаются в соответствии отдельным видам регулирования в гл. 12—14. Собственно водноэнергетические расчеты в достаточной мере рассмотрены в гл. 8 и в настоящей главе также не освещаются. В настоящей главе рассматриваются в основном вопросы физической сути процессов регулирования.

Однако математическая модель еще не является исчерпывающим материалом для определения оптимальных режимов. Она может быть реализована лишь определенным методом. Известно много методов нахождения экстремумов, но в зависимости от характера задачи и ее постановки каждый из них будет проявлять различные качества, а некоторые могут оказаться и вовсе непригодными.

Требования к наладке, ремонту, замене возникают в случай ные моменты времени, образуя случайный поток заявок. В связи с этим, с одной стороны, возникают задачи определения оптимальной структуры обслуживающей системы, числа и разнообразия входящих в нее обслуживающих приборов, определения необходимого уровня резервирования, а с другой стороны, сама структура основного ТП при массовом производстве РЭА ставит аналогичные задачи. Их решение достигается методами теории массового обслуживания.

19. Сравниваем приведенные стоимости простейшей ТС и системы с одним промежуточным уровнем. Если С^ >• C^in» то переходим к ТС с двумя промежуточными уровнями и рассчитывает С min до определения оптимальной структуры ТС.

1. Проблема определения оптимальной стратегии контроля, исходя из вида изделий, типа производства, уровня автоматизации ТП и т. п. Данная проблема имеет существенное значение в связи с тем, что стратегия проведения контроля предопределяет не только его эффективность, но и вид будущих математических моделей, вид используемой информации, методы решения оптимизационных задач и т. п.

Таким образом, задача определения оптимальной амплитудно-фазовой характеристики системы, выделяющей сигнал на фоне случайных шумов и помех с минимальной ошибкой, сводится: 1) к определению спектров сигнала Wc (со) и шума Wm (со); 2) нахождению их суммы; 3) разложению этой суммы на две комплексно-сопряженные функции W О'01) и W (—У03)-

После определения оптимальной величины компенсации в сетях до 1 кВ решается вопрос размещения БК в этих сетях. Как правило, они устанавливаются в цехах у распределительных пунктов или присоединяются к магистральным шинопроводам. Если по условиям пожарной безопасности установка БК в цехе невозможна, их разрешается устанавливать на трансформаторных подстанциях. Вопросы размещения БК в сетях 380—660 В рассмотрены в [1.2,

Ниже дан пример определения оптимальной мощности трансформатора с учетом роста нагрузок.

Зная законы распределения полезного сигнала х (t) и помехи (t), можно ставить задачу определения оптимальной процедуры фильтрации g (z (t)) = х (t), обеспечивающей минимальный средний риск г (g) по выражению (6.98). Но эту задачу удается решить до конца не для любых законов распределения х (I) и ? (t). Кроме того, закон распределения помех часто неизвестен. В случае априорной неопределенности о помехах оптимальные алгоритмы фильтрации являются нелинейными. В данном подразделе рассмотрим задачу отыскания оптимальной процедуры фильтрации Е классе линейных преобразований. Линейная фильтрация основана на том", что энергетические спектры полезного сигнала и помехи различаются своим частотным содержанием,

Методика определения оптимальной продолжительности строительства. Выбор оптимальной продолжительности строительства тепловой электростанции производится на базе технико-экО'Ном.ическО'ГО сравнения нескольких вариантов, отличающихся только продолжительностью строительства по методике § 2-1.

Таким образом, для определения оптимальной 'Продолжительности строительства путем технико-экономического сравнения вариантов, отличающихся продолжительностью строительства, необходимо:

а следовательно, и крутизна нарастания фронта и среза формируемого импульса. Для определения оптимальной величины i/H8HM, при ко.; торой Ucm достигает максимума, преобразуем (3.18 а), представив его в следующем виде

Применим это правило для определения оптимальной функции веса. Спектральной плотности (2.135) соответствует функция корреляции