Определение чувствительности

двигателя она может быть выражена аналитически. Однако при этом получается весьма громоздкая и неудобная для анализа функция. Более просто задачу построения механической характеристики асинхронного двигателя решают путем определения зависимости каждой из двух величин — скорости вращения ротора и момента — от третьей величины — скольжения s, которую принимают в качестве независимой переменной. В частности, согласно (18.1) и (18.5) угловая скорость вращения ротора

Для определения зависимости между временем переходного процесса, моментом и частотой вращения, входящими в уравнение движения, рассмотрим механическую характеристику двигателя ( 3.2). На основании графика можно написать: при со = 0, М = МК; Л = МК; при со = о>0 М = 0; б = М„/и0.

ходится из решения системы дифференциальных уравнений относительно о(т из п уравнений (где п — число элементарных объемов). Разбивая тело на элементарные объемы, получаем температурное поле в определенных точках конструкции и таким образом избавляемся в решении от определения зависимости температур от пространственных координат T — f(x, у, z) .

После этого введения надо перейти к первой части темы — методам анализа нелинейных цепей. Это целесообразно сделать на примере определения зависимости i(t) при заданной синусоидальной зависимости u(t), ограничившись пока применением методов к одной и той же цепи — катушке индуктивности со стальным сердечником. Помимо экономии времени это упростит восприятие и. сравнение методов учащимися. Сначала, пренебрегая активным сопротивлением катушки, излагаются графический метод и метод математической аппроксимации кривой намагничивания, в том числе при наличии обмоток и постоянного и переменного токов, с определением эквивалентной индуктивности. Потом для случая, когда пренебречь активным сопротивлением катушки нельзя, излагаются методы гармонического баланса и кусочно-линейной аппроксимации. Интересно показать дуальность цепи с нелинейной катушкой и цепи с сегнетоэлектри-ческим конденсатором.

Для определения зависимости C(U) используют также высокочастотные измерительные мосты, позволяющие измерять не только емкость, но и проводимость структуры. Если одновременно с измерением высокочастотной вольт-фарадной характеристики структуры необходимо измерить ее низкочастотную характеристику, то обычно применяют квазистатический метод. В этом случае на последовательно соединенные МДП-структуру и резистор подается линейно возрастающее во времени (пилообразное) напряжение. Сила тока в этой последовательной цепи пропорциональна емкости структуры, а напряжение на резисторе пропорционально току. Напряжение на резисторе усиливается электрометрическим усилителем и регистрируется двухкоординационным самописцем.

С целью определения зависимости /т.р от параметров элементов схемы составим ее схему замещения ( 7.3, а) для режима/ соответствующего срабатыванию реле при примерном равенстве рабочей EI и тор'мозной ?2 э. д. с. В этом случае оба выпря-

Уравнение (5-27) определяет зависимость скорости движения охлаждающей среды от длины канала при заданном превышении температуры. Для определения зависимости давления нагнетателей от длины канала воспользуемся формулой (5-21):

Для определения зависимости Ф =/(/я) используют графические построения с помощью характеристики намагничивания активного слоя машины или параболическую аппроксимацию характеристики холостого хода.

Для определения величины сопротивления двигателя в процессе самозапуска служат кривые выбега и соответствующие им кривые изменения сопротивления двигателя. Знание величины сопротивления двигателя является достаточным для определения величины напряжения на зажимах двигателей и проверки возможности самозапуска. Для определения зависимости скорости вращения агрегата от времени служит основное уравнение движения

Такую характеристику вентиля можно рассматривать, как кусочно-линейную аппроксимацию характеристики реального вентиля, что позволит применить приближенный аналитический метод для определения зависимости z (t),

Характерной особенностью двигателя параллельного возбуждения является независимость тока возбуждения от тока нагрузки /==/я. Для определения зависимости n = f(Ia), которая называется скоростной характеристикой, используют выражение (2.120). Подставляя в него формулу для ЭДС двигателя (2.129), получаем

Определение чувствительности схемы к отклонению параметров элементов связано с расчетом коэффициентов влияния. Укрупненная схема алгоритма расчета коэффициентов влияния изображена на 11.15. Программа 11.1 реализует этот алгоритм. Для расчета коэффициентов влияния должны быть пред-

3. Определение чувствительности счетчика. В схеме (см. 28) реостаты малого сопротивления замените реостатом сопротивлением 5—6 тыс. ом, а амперметр замените миллиамперметром переменного тока с пределом измерения 500 ма. Реостат ввести полностью.

8.14. Определение чувствительности (а) и зоны каскадного действия (б) защиты по 8.13

Определение чувствительности встроенного нулевого прибора.

Выражение (1.7) представляет собой чувствительность прибора в определенной точке шкалы. Если F (х) постоянна, т. е. прибор имеет равномерную шкалу, то чувствительность равна отношению изменения положения указателя к изменению измеряемой величины и, в частности, отношению полного отклонения указателя к предельному значению измеряемой прибором величины. Величина, обратная чувствительности, называется постоянной прибора. Это определение чувствительности не распространяется на интегрирующие приборы (счетчики) и на цифровые приборы. Если чувствительность прибора не постоянна, т. е. прибор имеет неравномерную шкалу, то для такого прибора может нормироваться допускаемая погреш-. ность для некоторой области значений измеряемой величины, называемой диапазоном измерений.

Большое распространение [12] получило математическое определение чувствительности параметра цепи W к изменению элемента X в виде уравнения

В гл. 4 дано определение чувствительности баллистической 5С гальванометра

68. ХАРАКТЕРИСТИКИ ЗАЩИТ С ТОРМОЖЕНИЕМ, ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЧУВСТВИТЕЛЬНОСТИ, ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

6-25. Определение чувствительности поперечных дифференциальных токовых направленных защит при к. з. в точке равной чувстви-тел^ности (а) и при к. з. в конце линии при каскадном ее отключении (б).

6-8. Характеристики защит с торможением, определение чувствительности, область применения.................... 329

рическим размерам и числу витков или экспериментально. Последнее относится к электромагнитам и постоянным магнитам. Экспериментальное определение Кв сводится к измерению индукции В в рабочем пространстве меры при определенном значении тока. Наиболее широко в практике используются пустотелые цилиндрические соленоиды, катушки типа Гельмгольца, комбинация нескольких круглых или прямоугольного сечения коротких катушек, расположенных на определенном расстоянии друг от друга, катушек с обмоткой, навитой на пустотелый каркас, имеющий форму эллипсоида вращения, и др. Применение мер того или иного устройства диктуется, главным образом, требованиями однородности поля, наибольшего возможного значения индукции, удобства экспериментирования в рабочем пространстве меры (о расчете мер см. в [51 ]). Образцовые меры индукции применяются для поверки рабочих мер индукции и для градуировки (определение чувствительности или коэффициента преобразования) и поверки магнитных измерительных преобразователей, требующих однородного поля известной индукции.