Основного магнитного

где DO.K — расход, основного конденсата, проходящего

температуры основного конденсата перед и после конденсатора испарителя. Далее имеем:

Подогрев основного конденсата и питательной воды осуществляется последовательно в охладителе эжекторов (ЭЖ), сальниковом охладителе (СХ), сальниковом подогревателе (СП), подогревателях низкого давления П1, П2, ПЗ, П4, деаэраторе 0,589 МПа (6 кгс/см2) и в трех подогревателях высокого давления П5, П6, П7. Подогреватели высокого давления типа ПВ-425-230 имеют встроенные охладители пара и дренажа. На конденсате греющего пара ПНДЗ установлен вынесенный охладитель дренажа. Слив конденсата из подогревателей высокого давления — в деаэратор и из П4, ПЗ, П2 — в П1 каскадный. Из ПНД1 конденсат подается сливными насосами в линию основного конденсата.

Сетевой подогреватель № 2 (СП2) питается паром верхнего отопительного отбора (после 21-й ступени). Конденсат греющего пара сетевых подогревателей откачивается конденсатными насосами в линию основного конденсата.

Тепловая схема турбины Т-250/300-240 представлена на 4-21. Турбина четырехцилиндровая с одним цилиндром высокого давления (12 ступеней): двумя цилиндрами среднего давления ЦСД-1 (10 ступеней) и ЦСД2 (6 ступеней) и одним двухпоточным цилиндром низкого давления ЦНД (3 ступени на каждый поток). Турбина имеет девять отборов пара: два в ЦВД, три в ЦСД-1, три в ЦСД-П и один в ЦНД. Подогрев основного конденсата и питательной воды осуществляется в подогревателях основных эжекторов, охладителе пара уплотнений, в пяти, подогревателях низкого давления, деаэраторе и трех подогревателях высокого давления.

Подогрев основного конденсата в охладителе эжекторов и сальниковом охладителе, а следовательно, температура конденсата перед OKI определяются с учетом уравнения

Применение охладителей конденсата, работающих на охлаждающей воде, приводит к дополнительным потерям тепла в холодном источнике и, следовательно, к снижению тепловой экономичности по сравнению с вариантом подачи конденсата сетевых подогревателей в линию основного конденсата после соответствующих подогревателей (см. 4-21). Эти потери составляют до 0,3% годового расхода тепла на выработку электроэнергии.

Приведенные зависимости установлены из рассмотрения схем с подогревателями смешивающего типа. При поверхностных подогревателях (когда образующийся в них конденсат отводится непосредственно в линию основного конденсата или питательной воды) выражения, определяющие энергетический коэффициент А и значения о , остаются такими же. Поэтому зависимость (4.23) действительна и в этом случае. Но так как при поверхностных подогревателях энтальпия питательной воды на выходе из подогревателя ниже А' , аналогичное рассмотрение приводит к тому, что в условиях оптимальной тепловой экономичности ДЛв в каждом подогревателе должно определяться по формуле г

К сетевым подогревателям теплофикационное установки конденсационного блока с турбиной К-200-130 ( 5.14) пар также подводится от двух нерегулируемых отборов и, кроме того, от РОУ, которая включается, когда давление пара в отборах падает и i агрев сетевой воды до требуемой температуры отборным паром не может быть проведен. Конденсат греющего пара из сетевых подогревателей отводится в систему регенеративного подогрева основного конденсата турбины. Неконденсирующиеся газы перепускаются из верхнего подогревателя в нижний и оттуда в конденсатор турбины. В РОУ пар дросселируется до 0,6 МПа и охлаждается до 250 °С. Подводится пар к РОУ из холодной нитки промежуточного перегрева турбинной установки.

Однако последнее практически можно осуществить лишь в той части схемы, где для подогрева основного конденсата применяется пар низкого давления и разность давлений между отборами не превышает примерно 0,2 МПа, но даже в этом случае подогреватель нижней ступени должен быть расположен над последующим подогревателем на высоте более 20 м. Поэтому применение находят линь схемы, в которых смешивающими являются только первые дна подогревателя (по ходу основного конденсата). При этом первый располагается на соответствующей высоте и вода из него самотеком перетекает во второй подогреватель; за этим (вторым) подогревателем устанав-1ивается последующая ступень конденсатных насэсов. Деаэратор, конечно, также является смешивающим подогревателем.

Включение поверхностных подогревателей в систему регенеративного подогрева может проводиться по схемам, приведенным на 6.1. Тепловая экономичность установки, при которой конденсат греющего пара (дренаж) отводится в линию основного конденсата после подогревателя ( 6.1, а), наиболее высокая, так как дренаж при смешивании с основным конденсатом (или питательной водой, если такая схема применена на подогревателях высокого давления) несколько повышает температуру воды после подэгревателя. Если дренаж направлять по линии, показанной пунктиров, тепловая экономичность понизится. Еще более тепловая экономичность понизится при каскадном отводе дренажа ( 6.1, б), так как здесь во всех подогревателях, кроме первого, часть пара отбора вь:тесняется паром, образовавшимся при самоиспарении некоторого количества дренажа. Таким образом, вода в этих подогревателях частично нагревается теплотой, отведенной паром предыдущего отбора. При неизменной мощности турбины это приводит к увеличению потерь теплоты в холодном источнике. Особенно заметно увеличивает эти потери отвод из последнего подогревателя, так как при этом часть теплоты, содержащейся

У большинства электромагнитных устройств с ферромагнитным магнитопроводом существуют следующие соотношения между максимальными значениями потоков и ЭДС: Фт :» » Фрт, а поэтому и Ет » Ер,„; кроме того, обычно Ет » /„/,. Учитывая это, можно сделать вывод о том, что наибольшее влияние на значение тока катушки оказывает ЭДС е от основного магнитного потока Ф.

где Ф0 — постоянная составляющая основного магнитного потока.

Ток / можно разложить на две составляющие: активную составляющую /а, обусловленную потерями мощности APS в ферромагнитном магнитопроводе, и реактивную (индуктивную) составляющую /р, необходимую для возбуждения основного магнитного потока; последней соответствует реактивная (индуктивная) мощность

ля рассеяния, мощность Q' — для возбуждения основного магнитного поля.

Во-первых, кроме основного магнитного потока Ф или просто магнитного потока трансформатора, как далее мы его будем называть, который полностью располагается в ферромагнитном сердечнике и пронизывает все витки первичной и вторичной обмоток, ток первичной обмотки создает магнитный поток рассеяния Фр1. Поток рассеяния Фр) в отличие от основного охватывает витки только первичной обмотки и, как это видно на 8.1, располагается главным образом в немагнитной среде (воздушном пространстве или трансформаторном масле, окружающем обмотку). Этот поток создает в первичной обмотке ЭДС ?Р. Во-вторых, первичная обмотка обладает определенным активным сопротивлением. Поэтому, как вытекает из уравнения электрического состояния первичной цепи

При работе трансформатора с нагрузкой в его вторичной обмотке действует ток 12. Ток вторичной обмотки участвует в создании основного магнитного потока Ф, а также создает поток рассеяния Фр2, расположенный в немагнитной среде, как ФрЬ и наводящий в этой обмотке ЭДС ?р2.

На 8.7 изображена схема трансформатора, в которой активные сопротивления г^, г2 и индуктивные сопротивления X] и х2 первичной и вторичной обмоток вынесены, магнитная связь осуществляется между идеализированными обмотками vv, и vv2, в которых действуют ЭДС Е, и Е2 от основного магнитного потока. Трансформатор, в котором /•,, г2, х,, х2 равны нулю, называется идеализированным; он обведен на 8.7 пунктирной линией. Для образования гальванической связи, казалось бы, необходимо соединить точки аа' и об' ( 8.7). Однако делать этого нельзя, так как значения ЭДС ?, и Е2 не одинаковы и в результате возникло бы короткое замыкание. Поэтому вначале надо уравнять потенциалы точек аа' и об', т. е. ввести вместо действительного значения ЭДС Е2 его приведенное значение Е'2, вместо действительного тока 12 — его приведенное значение 12. В результате реальный трансформатор заменяется трансформатором с одинаковым числом витков первичной и вторичной обмоток. Приведенное значение ЭДС

Обмотка возбуждения машины питается постоянным током и служит для создания основного магнитного поля, показанного на 9.1, а условно с помощью двух линий магнитной индукции, изображенных пунктиром.

Неподвижная часть машины, называемая статором ( 11.1,и), состоит из стального или чугунного корпуса /, в котором закреплен цилиндрический сердечник 2 статора. Для уменьшения потерь на пере-ма! ничивание и вихревые токи его набирают из листов электротехнической стали. В пазах сердечника статора уложена трехфазная обмотка 3, выполняемая так же, как и обмотка статора асинхронных двигателей. Сердечник статора в совокупности с обмоткой статора называется якорем машины. В подшипниковых щитах, прикрепленных с торцевых сторон к корпусу, либо в стояках, закрепленных на фундаменте, расположены подшипники, несущие вал 4 вращающейся части машины — ротора или индуктора. Синхронные генераторы гидроэлектростанций выполняют обычно с вертикальным расположением вала. На валу размещен цилиндрический сердечник 7 ротора, выполняемый из сплошной стали. В пазах сердечника ротора уложена обмотка возбуждения 8, питаемая постоянным током. Для присоединения обмотки возбуждения к внешней электрической цепи на валу укрепляют эда изолированных друг от друга и от вала контактных кольца б, к которым пружинами прижимаются неподвижные щетки 5. Обмотка 8 служит для возбуждения основного магнитного поля машины.

Рассмотрим принцип работы двигателя на примере работы шагового микродвигателя с постоянными маг нитами, которые называются также магнитоэлектрическими ( 11.23). Статор двигателя имеет яв-новыраженные полюсы с обмотками возбуждения 1 и 2 ( П.23,я). Обмотка возбуждения может быть выполнена двух-, четырех- и т. д. полюсной. В рассматриваемом двигателе она четырехполюсная. Ротор — постоянный магнит. При подаче прямоугольных импульсов напряжения заданной последовательности на обмотки возбуждения и изменении в них токов /в[ и /В2, как показано на 11.23, г, ось основного магнитного потока скачкообразно поворачивается на 90°

Сила, с которой якорь контактора притягивается к сердечнику, пропорциональна квадрату магнитного потока: F ~ Ф2, а магнитный поток изменяется по синусоидальному закону. Из этого следует, что сила притяжения за один период переменного тока достигает дважды амплитудного и нулевого значений, вследствие чего возникает вибрация якоря и подвижных контактов. Для уменьшения вибраций, а также возникающего при этом неприятного гудения якорь 3 снабжается короткозамк-нутым витком 10, охватывающим часть его сечения. Часть основного магнитного потока пронизывает короткозамкнутый виток и наводит в нем ЭДС. ЭДС вызывает ток, а ток — магнитный поток, сдвинутый по фазе относительно основного потока. Этот магнитный поток вызывает силу, удерживающую якорь в притянутом состоянии, когда сила притяжения от основного потока равна нулю.