Оптимальное построение

4. В кольцевом отводе с касательным напорным патрубком средний минимальный коэффициент сопротивления отвода ?cp" почти не зависит от числа каналов 2„.а и зависит от угла выхода а. Это значит, что при одном и том же значении угла всегда можно подобрать оптимальное отношение (/готв/^п.а)опт независимо от числа каналов zn.a. При этом величина сохраняется практически постоянной, но значение (/7отп/^п.а)опт увеличивается с уменьшением числа каналов.

Опыт проектирования и теоретический анализ показывают, что с точки зрения наилучшего использования машины существует оптимум ширины отношения паза Z>nl к зубцовому делению tz . При прямоугольных пазах, которые применяют для машин мощностью выше 100 кВт, оптимальное отношение bnl/tzi в среднем составляет 0,42, причем небольшие отклонения существенно не отражаются на показателях машины. Исходя из этого, можно предварительно определить ширину паза по соотношению

При перегрузках желательно повышать отношение U\/fi по сравнению с номинальным режимом, например, при частотах 2... 5 Гц примерно в 2 раза и более. Оптимальное отношение U\/f\ при перегрузках определяется исходя из следующих соображений. Обычно в асинхронном двигателе при номинальном режиме электрические потери ДРэл>(АРм + ДРмех), а при перегрузках они возрастают в еще большей степени. Поэтому целесообразно в данном случае увеличивать магнитный поток, т. е. напряжение С/, с целью уменьшения тока /ь а следовательно, и потерь ДРэл. Однако при этом возрастают намагничивающий ток /^ и магнитные потери ДРМ. Ограничивающим фактором при такой форсировке напряжения U\ является недопустимое возрастание тока /ц, так как при некотором предельном значении Ui влияние этого тока на потери

Для нахождения максимального КПД необходимо выбрать оптимальное отношение сопротивления нагрузки к сопротивлению термоэлемента. Дифференцируя выражение для КПД (13.17) по т и приравнивая нулю производную, получим

Опыт проектирования и теоретический анализ показывают, что с точки зрения наилучшего использования машины существует оптимум ширины паза bni к зубцовому делению t\. При прямоугольных пазах, которые применяют для машин мощностью выше 100 кВт, оптимальное отношение &ni/^i в среднем составляет 0,42 [22], причем небольшие отклонения существенно не отражаются на показателях машины. Исходя из этого, можно предварительно определить ширину паза по соотношению

Академиком М. П. Костенко установлено оптимальное отношение между частотой и напряжением питания асинхронной машины:

где оптимальное отношение сопротивления нагрузки R к внутреннему сопротивлению ТЭГ

В зависимости от выбранного отношения b/h — Ki изменяется величина противодействующего момента. Оптимальное отношение b/h, при котором противодействующий момент будет наименьшим, можно получить, если в уравнение (103) подставить K\,s = bh я .найти минимум функции, при этом

Оптимальное отношение высоты к диаметру постоянного магнита из магнитоэласта мало благодаря его высокой коэрцитивной силе. Из магнитоэласта могут быть изготовлены постоянные магниты в виде тонких лент с неявно выраженными полюсами (резиновый магнит для герметизации). Температурный коэффициент остаточной намагниченности а = 0,2-10~? 1/°С. Зависимость магнитных свойств от температуры такая же, как и у металло-керамических ферритов.

Опыт проектирования и теоретический анализ показывают, что с точки зрения наилучшего использования машины существует оптимум ширины отношения паза ЬП] к зубцовому делению tz\. При прямоугольных пазах, которые применяют для машин мощностью выше 100 кВт, оптимальное отношение bjtz\ в среднем составляет 0,42, причем небольшие отклонения существенно не отражаются на показателях машины. Исходя из этого, можно предварительно определить ширину паза по соотношению

Оптимальное отношение (м/Сф)опт ступени лежит в следующих пределах:

В этой книге автор делится почти 45-летним опытом преподавания теоретических основ электротехники, являющихся фундаментальным курсом для всех электротехнических втузов и факультетов. В книге сначала излагаются психолого-педагогические основы преподавания, включая программированное обучение, и методики проведения отдельных видов занятий; эта часть может быть полезной и для преподавателей других общеинженерных дисциплин. Затем обосновывается оптимальное построение и даются частные методики отдельных частей курса теоретических основ электротехники в соответствии с новой программой 1971 г. и с учетом относительно малого числа часов, отводимых для его изучения в учебных планах многих втузов. Поэтому главное внимание уделено изучению основных, принципиально важных положений курса — сути явлений и методов их расчета. Вопросы, имеющие второстепенное значение для усвоения к^рса, не рассматриваются. Эта часть в основном отражает построение и содержание учебника теоретических основ электротехники автора настоящей книги с соавторами, второе издание которого выпущено издательством «Высшая школа» в

Зависимость Ed/Edo=f(Uy/Um) является регулировочной характеристикой СЧ и СУ вместе. При арккосинусон-дальной фазовой характеристике регулировочная характеристика J8.4) линейна '( 8.4, кривая /), что является большим достоинством преобразователя, обеспечивающим оптимальное построение устройства автоматического управления процессами в выходной цепи.

— оптимальное построение технологического процесса с учетом контролируемости каждой техяологичажой операции;

Зависимость Ed/Edo—f(U?/Um) является регулировочной характеристикой СЧ и СУ вместе. При арккосинусоидальной фазовой характеристике регулировочная характеристика (8.4) линейна ( 8.4, кривая 1), что является большим достоинством преобразователя, обеспечивающим оптимальное построение устройства автоматического управления процессами в выходной цепи.

Измерительные органы и логическую часть устройства можно выполнить с помощью полупроводниковых и ферромагнитных элементов, а также электромеханических систем, имеющих подвижные контакты. Если логическая часть схемы выполняется электромеханическими реле, то рассмотренные логические операции можно осуществить путем соединения их контактов, как показано на В.9. В общем случае логическая часть устройства может быть весьма сложной. Ее оптимальное построение невозможно без использования математической логики [5].

Оптимальное построение ТЭС ПП является сложной и многоплановой задачей, так как при этом должны рационально организовываться и увязываться многочисленные потоки различных ЭР, характеристики и графики выхода и потребления которых диктуются технологическими процессами и, как правило, не могут быть изменены.

Оптимальное построение ТЭС ПП является гораздо более сложной задачей, чем оптимизация тепловой схемы ТЭС по следующим основным причинам:

Кроме того, за счет тепловых ВЭР металлургические заводы вырабатывают значительное количество пара (до 300—600 т/ч и более) давлением от 0,15 до 4,5 МПа, что составляет от 30 до 60% максимальной потребности завода в паре. На некоторых заводах выработка пара за счет ВЭР превышает летнюю потребность в паре и теплоте, соответственно возникает вопрос о способах использования летних избытков пара и теплоты, получаемых за счет ВЭР. При этом на заводах часто остаются неиспользованными значительные количества тепловых ВЭР, в частности, так называемых низкопотенциальных (НВЭР). Поэтому возможности полного и эффективного круглогодичного использования тепловых и горючих ВЭР очень важны для правильного построения ТЭС ПП, охватывающей все виды энергоресурсов, которые на нем появляются и используются. На большинстве крупных энергоемких предприятий различных отраслей промышленности, в том числе металлургических заводах, в составе ТЭС ПП имеется целый ряд отдельных подсистем различных энергоресурсов (подсистемы пара, горючих газов, сжатого воздуха, кислорода, горячей воды и т. п.), которые в какой-то степени являются самостоятельными (см. 1.1). Но эти подсистемы отдельных ЭР одновременно являются и органической составной частью теплоэнергетической системы завода в целом. ТЭС ПП, с одной стороны, синтезирует подсистемы отдельных видов энергоресурсов, а с другой — сама строится на их базе, причем отнюдь не как механическая сумма систем отдельных видов ЭР, а как новое образование, иерархически более высокое. Соответственно ТЭС ПП оказывают большое обратное влияние на правильное оптимальное построение подсистемы для какого-то одного вида ВЭР (выбор направления и способа использования, параметров теплоносителей режима работы и др.). В свою очередь, подсистемы и ресурсы отдельных видов ВЭР определяют возможные варианты построения ТЭС ПП в целом. Таким образом, вопросы как построения подсистем использования отдельных видов ЭР, так и построения ТЭС ПП не могут решаться изолированно, а должны оптимизироваться комплексно, исходя из народнохозяйственных интересов страны. Как известно, при комплексной оптимизации (системном подходе) оптимальные решения по отдельным частям комплекса могут получаться даже существенно отличными, чем при изолированных оптимизациях построения подсистем отдельных видов энергоресурсов.

Развитие народного хозяйства страны приводит к все более тесным взаимосвязям и взаимозависимостям между отдельными составляющими производственных и энергетических комплексов. В частности, возрастает влияние развития энергетики страны и ее топливно-энергетического баланса на ТЭС ПП. на оптимальное построение их топливных и энергетических балансов, условия использования ВЭР, состав и параметры энергоустановок, режимы их работы и др. Общепризнана необходимость системного рассмотрения и решения всех оптимизационных вопросов, а также расчетов по определению представительных с народнохозяйственной точки зрения энергетических и экономических показателей как ТЭС ПП в целом, так и отдельных установок и производств. Поэтому ТЭС ПП и ее составляющие надо строить с учетом перспектив развития энергетики страны.

Поэтому оптимальное построение ТЭС ПП сохранят большое значение и в будущем, несмотря на возможные резкие изменения в структуре энергетики страны, условий энергоснабжения промышленных предприятий, а также связанных с этим изменений применяемых технологий производства.

щением, поэтому КПД разделительной работы равен единице. Но строить диффузионный завод, применяя большое количество типоразмеров ступеней (по расходу газа и потребляемой мощности), непрактично и дорого. Чтобы уменьшить число применяемых типоразмеров ступеней, идеальный каскад разбивается на ряд усредненных прямоугольных каскадов. Входящие в прямоугольный каскад диффузионные ступени одинаковы по конструкции и работают при одинаковом расходе газа. Оптимальное построение завода из таких прямоугольных каскадов позволяет иметь довольно высокий КПД. На 8.6 приведена близкая к оптимальной схема ступенчатого прямоугольного каскада с КПД=94 %, рассчитанного на получение 2000 т в год обогащенного (до 3 % 235U) урана. Этот каскад набирается из ступеней четырех типоразмеров, различающихся по расходу газа и потребляемой мощности. Если бы идеальный каскад был заменен прямоугольным со ступенями одного размера, то его КПД был бы не более 77%, а со ступенями двух типоразмеров — не более 90%.

щением, поэтому КПД разделительной работы равен единице. Но строить диффузионный завод, применяя большое количество типоразмеров ступеней (по расходу газа и потребляемой мощности), непрактично и дорого. Чтобы уменьшить число применяемых типоразмеров ступеней, идеальный каскад разбивается на ряд усредненных прямоугольных каскадов. Входящие в прямоугольный каскад диффузионные ступени одинаковы по конструкции и работают при одинаковом расходе газа. Оптимальное построение завода из таких прямоугольных каскадов позволяет иметь довольно высокий КПД. На 8.6 приведена близкая к оптимальной схема ступенчатого прямоугольного каскада с КПД=94 %, рассчитанного на получение 2000 т в год обогащенного (до 3 % 235U) урана. Этот каскад набирается из ступеней четырех типоразмеров, различающихся по расходу газа и потребляемой мощности. Если бы идеальный каскад был заменен прямоугольным со ступенями одного размера, то его КПД был бы не более 77%, а со ступенями двух типоразмеров — не более 90%.