Некоторым допущением

Заменим данный несинусоидальный ток некоторым эквивалентным синусоидальным током, который выделяет такую же мощность:

В современной промышленной нагрузке обычно преобладают асинхронные двигатели и поэтому с некоторым приближением комплексную 'нагрузку или узел нагрузок можно заменить некоторым «эквивалентным» двигателем, статические характеристики которого полностью соответствуют р_еальным для данного узла нагрузок. Для анализа переходных электромагнитных процессов, возникающих при нарушениях устойчивости, очевидно, требуется эквивалентирование не только статических, но и динамических характеристик узла нагрузок.

Устойчивость асинхронного двигателя. Среди электроприемников промышленных предприятий преобладают асинхронные двигатели, и поэтому с некоторым приближением узел нагрузок можно заменить некоторым эквивалентным двигателем, статические' характеристики которого полностью соответствуют реальным статическим характеристикам данного узла нагрузок.-

Рассматривая электрические цепи, можно заключить, что совокупность сопротивлений различных элементов приемника в целом или любого его участка, соединенных любым образом, можно представить в виде элемента, обладающего некоторым эквивалентным сопротивлением гв. Такой элемент, заменяющий часть электрической цепи и имеющий два входных зажима, называется пассивным двухполюсником ( 1-4). Если в состав данного участка входят источники э. д. с. или тока, то такой эквивалентный элемент будет активным двухполюсником.

Потери в стали учитываются некоторым эквивалентным сопротивлением г0/. определяемым из условия

Рассматривая электрические цепи, можно заключить, что совокупность сопротивлений различных элементов приемника в целом или любого его участка, соединенных любым образом, можно представить в виде элемента, обладающего некоторым эквивалентным сопротивлением гэ. Такой элемент, заменяющий часть электрической цепи и имеющий два входных зажима, называется пассивным двухполюсником ( 1-3,6). Если в состав данного участка входят источники ЭДС или тока, то такой эквивалентный элемент будет активным двухполюсником.

Действующее напряжение. Для сравнительной оценки воздействия полей анода и сетки на потенциальный барьер у катода принято рассматривать поле в пространстве катод—сетка как поле, созданное некоторым эквивалентным действующим напряжением, приложенным к сетке лампы. При таком рассмотрении трехэлект-родную лампу заменяют некоторым эквивалентным диодом, сплошной анод которого находится на месте сетки триода ( 3-5). Эквивалентность полей в пространстве сетка—катод реального триода и в пространстве анод—катод эквивалентного дирда определяется при равенстве электрических зарядов, наведенных на поверхности катода в каждой лампе.

Действующее напряжение в многоэлектродных лампах. Для сравнения влияния напряжений на аноде и сетке в триоде на объемный заряд у катода мы заменили (см. § 3-1) триод некоторым эквивалентным диодом, анод которого расположен в плоскости сетки, а его потенциал эквивалентен по-своему воздействию на объемный заряд у поверхности катода совместному действию потенциалов анода и сетки триода. Применяя этот метод, можно заменить тетрод некоторым эквивалентным триодом, анод которого

Действующее напряжение. Для сравнительной оценки воздействия полей анода и сетки на потенциальный барьер у катода принято рассматривать поле в пространстве катод—сетка как поле, созданное некоторым эквивалентным действующим напряжением, приложенным к сетке лампы. При таком рассмотрении трехэлект-родную лампу заменяют некоторым эквивалентным диодом, сплошной анод которого находится на месте сетки триода ( 3-5). Эквивалентность полей в пространстве сетка—катод реального триода и в пространстве анод—катод эквивалентного дирда определяется при равенстве электрических зарядов, наведенных на поверхности катода в каждой лампе.

Действующее напряжение в многоэлектродных лампах. Для сравнения влияния напряжений на аноде и сетке в триоде на объемный заряд у катода мы заменили (см. § 3-1) триод некоторым эквивалентным диодом, анод которого расположен в плоскости сетки, а его потенциал эквивалентен по-своему воздействию на объемный заряд у поверхности катода совместному действию потенциалов анода и сетки триода. Применяя этот метод, можно заменить тетрод некоторым эквивалентным триодом, анод которого

На этой схеме трансформатор вместе с потребителем замещен некоторым эквивалентным сопротивлением га, к которому подведено напряжение сети l/j. Ток /1, очевидно, равен /i = Lyze r или при использовании комплексных чисел

:Метод среднеквадратичного момента основан на пропорциональности (для двигателей независимого возбуждения и, с некоторым допущением, для асинхронных двигателей при нагрузках, близких к номинальным) момента току при Ф = const. Этот метод проще, чем метод среднеквадратичного тока, так как непосредственно связан с режимом работы (нагрузочной диа-. граммой) производственного механизма. При регулировании частоты вращения двигателя ослаблением потока пропорциональность Ми/ нарушается и необходимо учитывать возрастание тока при ослаблении поля.

Для определения мощности двигателей, у которых вращающий момент почти пропорционален току, можно использовать нагрузочные диаграммы моментов М --= f(i) (например, для шунтовых двигателей постоянного тока и с некоторым допущением для асинхронных двигателей с малоизменяющейся нагрузкой). По аналогии с (15.5) можно записать:

В ряде практических случаев, когда не требуется высокая точность определения N, для форм, отличных от эллипсоидов вращения, могут быть с некоторым допущением приняты значения Л7 эллипсоидов вращения с близким отношением основных размеров (длины к диаметру поперечного сечения). Так, в случае длинного цилиндра принимают значение Af соответствующего вытянутого эллипсоида. Для тел, приближающихся по форме к сплюснутому эллипсоиду (диск, короткий цилиндр), могут быть использованы соответствующие значения N для сплюснутых эллипсоидов вращения.

Исходная система уравнений (6.1) — (6.4) справедлива для макроскопических процессов и не учитывает влияние магнитного поля и неод-нородностей структуры. В общем случае решение такой системы уравнений представляет собой нелинейную, неодномерную и непрерывную задачу. Нелинейность задачи связана с тем, что коэффициенты в уравнениях исходной системы зависят от плотности тока, напряженности поля и температуры, которые в свою очередь меняются с изменением режима эксплуатации прибора. Задача в общем случае неодномерная, так как электрические и тепловые процессы протекают в объеме структуры и зависят от времени и координаты. Модель прибора непрерывна во времени и пространстве, т. е. структура прибора представляет собой единое целое и ее деление на отдельные области (база, переход, канал) являтся некоторым допущением.

Так как в реальных конструкциях трансформаторов изменение индукции Вх в пределах витков, составляющих секцию обмотки, незначительно, то с некоторым допущением в сторону

Условие нагрева двигателя (7^ах < Тдоп) будет соблюдено, если АРЭ < ЬРНОМ, или 1Э ^1НОМ • Для определения мощности двигателей, у которых вращающий момент почти пропорционален току, можно использовать нагрузочные диаграммы моментов М = f(t) (например, для шунтовых двигателей постоянного тока и с некоторым допущением для асинхронных двигателей с малоизменяющейся нагрузкой). По аналогии с (5.5) можно записать:

Распределение времени Т между двумя соседними требованиями для нестационарного потока не подчиняется показательному закону, а определяется, во-первых, видом зависимости X(t) и, во-вторых, расположением на оси Ot первого из требований. Однако с некоторым допущением, полагая, что в интервале между дв>мя требованиями X(t) изменяется незначительно, закон распределения времени Т можно считать показательным Важнейшей характеристикой нестационарного потока является мгновенная пюпгноспгь, т.е. предел отношения числа событий на интервале Д/ к величине этого интервала при стремлении последнего к нулю, т. е.

торах, имеют выраженный прямоугольный характер. С некоторым допущением их можно представить характеристикой, изображенной на 1.5,г. При этом магнитопровод имеет два состояния: ненасыщенное (—Bs < В < Bs) и насыщенное (B =+Bs). В первом случае ц и Хь бесконечно велики, а во втором равны нулю. Следовательно, процесс управления не сопровождается непрерывным изменением индуктивного сопротивления. Действительный характер явления подробно рассмотрен в [3].

Выше рассмотрены принципы действия устройств АРВ на примере генератора, работающего изолировано на собственную нагрузку. В действительности на электрических станциях имеется несколько параллельно работающих генераторов. При наличии на генераторах устройств АРВ они при соответствующей настройке регуляторов все участвуют в регулировании напряжения на общих шинах. В систему электроснабжения может входить несколько электрических станций, связанных между собой линиями электропередачи. Поддержание напряжения в контрольных пунктах системы обеспечивается совместной работой всех электрических станций. При этом уровни напряжений отдельных узлов системы должны быть такими, чтобы перетоки реактивной мощности создавали минимальные потери. С некоторым допущением можно считать, что регулирование напряжения связано только с изменением реактивной нагрузки генераторов. Устройства АРВ должны действовать так, чтобы в процессе совместного регулирования напряжения параллельно работающие генераторы загружались наиболее экономично.

С некоторым допущением можно считать, что в процессе перемагничивания изменение ДФ магнитного потока пропорционально площади перемагничиваю-щего импульса: ДФ1 = kiUiAii. Импульсы вспомогательного напряжения иСч на обмотке шОч возвращают сердечник в исходное состояние, изменяя магнитный поток на ДФ2 = ДФь При этом в обмотке Швых, возникают импульсы напряжения, открывающие транзистор. Так как ДФг = k^U^At^, то

С некоторым допущением можно приближенно считать, что искрообразование будет одинаковым при любых часто-

В практических расчетах обычно принимают с некоторым допущением, что электромагнитный момент двигателя равен моменту на его валу (момент на валу двигателя меньше электромагнитного момента за счет потерь в стали и механических потерь).