Настройки коэффициентов

вается). При нулевом смещении частота настройки генератора составляет 65 кГц.

Аппаратура УРАЛ состоит из двух полукомплектов: станцион1-ного (УРАЛ-С) и абонентского (УРАЛ-А). Станционный полукомплект отличается от абонентского частотой настройки генератора несущей, полосой пропускания фильтра и отсутствием согласующего устройства и электронного реле. Абонентский полукомплект рассчитан на подключение аппаратов, работающих двухполюсным сигналом с напряжением ±5-f-±20 В. Станционный комплект подключается ко входу аппаратуры ТВУ-12. Питание абонентского комплекта аппаратуры осуществляется от сети переменного тока напряжением 220 В частотой 50 Гц, станционного — от блока питания аппаратуры ТВУ-12. Дальность действия аппаратуры УРАЛ по абонентской линии сети ГТС (по кабелю ТГ-0,5) — 5 км.

Конденсаторы С1 и С2 помимо того, что являются частью интегрирующей цепи, представляют собой емкостный делитель, напряжение с выхода которого подается на осциллограф для контроля формы импульса. Резистор R1 служит для разряда емкостей после пробоя. Окончательный подбор параметров цепи производится на основании осциллограмм напряжения, снимаемых в процессе настройки генератора с подключенным образцом.

Отклонение частоты колебаний генератора с самовозбуждением от заданной может происходить вследствие неточности установки частоты и нестабильности частоты генератора. Неточность обусловлена погрешностью градуировки и установки шкалы настройки генератора. Нестабильность вызвана действием дестабилизирующих факторов, к которым относятся механические деформации, сотрясения деталей, изменение питающих напряжений и физических условий (температуры, давления, влажности и др.). Стабильность частоты генераторов для радиовещания, радиосвязи, телевидения должна быть от 0,02 до 0,0015% и выше.

Окно настройки генератора и результаты моделирования представлены на 2.15 а и 2.15 б соответственно. В окне настройки генератора указываются период цикла, относительное время включенного состояния, амплитуда и начало работы.

При таком режиме работы температура двигателя на короткое время может превысить максимальную. Конечное решение о применимости двигателя здесь остается за проектировщиком. Заметим, что в верхнем поле окна настройки генератора устанавливается значение а = 1, а в следующем поле — значение о = 5.0

Измерение комплексного сопротивления нагрузки. Схема соединений приборов изображена на 9.36, а. После настройки генератора и измерительной линии на необходимую частоту исследуемую нагрузку отключают и конец линии замыкают накоротко (ставят «заглушку»). Перемещая измерительную головку вдоль линии, отме-

Недостатком триодных и тетродных генераторов является сложность конструкции контуров и наличие нескольких органов настройки генератора, трудность электронной перестройки частоты и резкое снижение кпд при приближении к предельной длине волны лампы.

Конструкция генератора свч колебаний с коаксиальным резонатором на ТД схематически показана на 6.5. Короткозамыкаю-щий поршень используется для настройки генератора. Требуемая длина резонатора / с учетом укорачивающего действия емкости диода С определяется выражением

Измеритель представляет собой двухканальный супергетеродинный приемник и состоит из преобразователя частоты, обеспечивающего преобразование частоты входных сигналов в промежуточную частоту (ПЧ) 20 МГц; базового блока измерителя, служащего для настройки генератора гармоник и поддержания постоянной ПЧ, измерения отношений при отсчете по ступенчатому аттенюатору и второго преобразования в частоту индикации; стрелочного индикатора, обеспечивающего измерение и индикацию разности фаз сигналов и уровня сигнала в исследуемом канале; развязанного тройника, используемого для установки нуля прибора и измерения комплексных коэффициентов передачи четырехполюсников.

жение (100 В при ktjl) и изменением величины ^?вх j устанавливается требуемое напряжение на выходе решающего блока. Отношение выходного напряжения к входному определя-•«т значение коэффициента передачи. Перед началом настройки коэффициентов должны быть проверены и установлены нули решающих блоков так, чтобы при отсутствии сигнала на входе усилителя •на его выходе был нулевой потенциал.

Набор модели. После настройки коэффициентов передач и нелинейных блоков производится коммутация решающих блоков согласно составленной схеме набора модели. На интегрирующих блоках путем зарядки конденсаторов устанавливаются начальные условия, выраженные в масштабе выходных переменных. Для схемы моделирования, представленной на 13.1,

и последующей компенсации ошибок первого типа путем настройки коэффициентов фазовой коррекции стг.

подается эталонное напряжение (100 В при kij<\ и 10 В при k{j>\) и изменением величины <Кв\ э устанавливается требуемое напряжение на выходе решающего блока. Отношение выходного напряжения к входному определяет значение коэффициента передачи. Перед началом настройки коэффициентов должны быть проверены и установлены нули решающих блоков так, чтобы при отсутствии сигнала на входе усилителя на его выходе был нулевой потенциал.

Набор модели. После настройки коэффициентов передач и: нелинейных блоков производится коммутация решающих блоков согласно составленной схеме набора модели. На интегрирующих блоках, путем зарядки конденсаторов устанавливаются начальные условия, выраженные в масштабе выходных переменных. Для схемы моделирования, представленной на 13.1,

Простой рекуррентный алгоритм для настройки коэффициентов эквалайзера можно записать так

временем и от ковариации информационной последовательности и аддитивного шума. Все эти величины могут быть, в общем, неизвестны на приёме. Чтобы преодолеть эти трудности, можно использовать оценку вектора градиентов. Это значит, что алгоритм настройки коэффициентов шаговых весов можно выразить в форме

Это базовый алгоритм НК (наименьших квадратов) для рекуррентной настройки коэффициентов шаговых весов эквалайзера, впервые предложенный Уидроу и Хоффом (1960). Он иллюстрируется в эквалайзере, показанном на 11.1.2.

Несколько других вариантов алгоритма НК можно получить путем усреднения или фильтрации векторов градиентов по нескольким итерациям до выполнения настройки коэффициентов эквалайзера. Например, усреднение по N векторам градиентов дает

Рекуррентный алгоритм (11.1.11) для настройки коэффициентов в линейном эквалайзере использует несмещённые шумовые оценки вектора градиентов. Шум в этих оценках вызывает флуктуация коэффициентов около их оптимальных значений и, следовательно, ведет к увеличению СКО на выходе эквалайзера. Это означает, что финальное значение СКО равно Jmm+J&, где Уд - дисперсия измеренного шума. Слагаемое 7д, обусловленное шумом оценки, было названо Уидроу (1966) излишком среднеквадратичной ошибки.

Таким образом, мы имеем эквивалент синфазных и квадратурных компонент в полосовом сигнале, который питает полосовой комплексный эквалайзер. После .эквалайзера сигнал обратно превращается в базовый и детектируется. Сигнал ошибок, генерируемый для целей настройки коэффициентов эквалайзера, формируется, как базовый и преобразуется по частоте в полосовой, как показано на 11.1.8.