Напряжении источника

В выражениях U. 45) и (1.47)1^^ * ноыпнальное значение напряжения вторичной обмотки, равное ее напряжении холостого хода, a U^if - приведенное номинальное значение вторичного напря-

где Rn = R^KR + R3, /?ф — активное сопротивление фазы генератора KR = Ku0/KiK = const; R3 — зарядное сопротивление в цепи после выпрямителя; Рс0 — потери в стали при напряжении холостого хода UOK = Ku0E0; Е0 — действующее значение ЭДС холостого хода генератора.

Согласно ГОСТ 183-74 синхронная машина должна выдерживать ударный ток короткого замыкания при напряжении холостого хода, равном 105% номинального:

Экстраполяция указанных зависимостей до пересечения с осью ординат ( 12.8 ) позволяет определить механические потери мощности Р»п в двигателе, так как магнитные Р» и электрические Рэ1 потери мощности при напряжении холостого хода С/о = 0 равны нулю. Среднее значение отрезка, отсекаемого

Важное значение имеет кратность тока короткого замыкания при напряжении холостого хода, равном номинальному ( 4.37),

Действующими в настоящее время стандартами СССР величина ударного тока не ограничивается, однако каждый генератор должен выдерживать ударный ток короткого замыкания при напряжении холостого хода, равном 105% от номинального. Практически величина ударного тока может достигать 15-кратной амплитуды номинального тока.

Уравнение для действующего значения тока при внезапном коротком замыкании при напряжении холостого хода, равном U = Ue будет в относительных единицах иметь следующий вид:

Вакуумные дуговые печи работают на сравнительно низких напряжениях (30 — 50 В при напряжении холостого хода источника 65 — 75 В), рабочие токи печей поэтому велики (12,5; 25; 37,5; 50 и даже 100 кА).

6. Провести опыт короткого замыкания. Для этого закоротить зажимы А и Б через амперметр (переключатель П поставить в положение 2) и определить значение тока короткого замыкания при напряжении холостого хода.

Согласно ГОСТ 183-74 синхронная машина должна выдерживать ударный ток короткого замыкания при напряжении холостого хода, равном 105% номинального:

Пусть на 9-2 кривые 1 и 2 представляют собой внешние характеристики генераторов / и //, работающих независимо друг от друга при одном и том же напряжении холостого хода U0, а кривая 3 — суммарную внешнюю характеристику U = f (/c) = / (// +

5.5. АНАЛИЗ ЛИНЕЙНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ЦЕПЕЙ ПРИ НЕСИНУСОИДАЛЬНОМ НАПРЯЖЕНИИ ИСТОЧНИКА ПИТАНИЯ

Значение сопротивления х0 при данном напряжении источника зависит от степени подмагничивания магнитопроводов постоянным током. При /у = 0 сопротивление х0 будет наибольшим. Наименьшее сопротивление х0 получим при таком токе /у, при котором магнитопроводы оказываются полностью насыщенными в течение всего периода изменения потоков.

5.5. Анализ линейных электрических цепей при несинусоидальном напряжении источника питания ..... 182

В качестве примера рассмотрим расчет тока в цепи по 4.2 при заданном напряжении источника периодической несинусоидальной ЭДС:

ный с витками обеих обмоток трансформатора и определяющий в них результирующие э. д. с. eiH ez- Отношения величин напряжений ujuz и токов ijiz определяются отношением чисел витков первичной и вторичной обмоток. Как будет показано в последующих параграфах, у трансформатора отношение напряжений Ui/uz приблизительно прямо пропорционально отношению чисел витков wjwz, а отношение токов iji2 обратно пропорционально этой величине. При этом закон изменения токов и напряжений во времени оказывается практически одинаковым для обеих обмоток. В частности, при синусоидальном напряжении источника питания ток и напряжение во вторичной цепи также имеют синусоидальную форму. Величина

Это отношение указывает на важнейшее свойство идеализированного трансформатора преобразовывать (понижать или повышать) напряжения без искажения формы. При любой форме кривой напряжения «1 на зажимах первичной обмотки напряжение иг на нагрузке изменяется по кривой, форма которой аналогична форме кривой напряжения Ui, значения напряжения и\ в &12 раз отличаются от значений напряжения «г независимо от величины нагрузки трансформатора. В частности, при синусоидальном напряжении источника питания ui напряжение на вторичной обмотке «2 будет изменяться также по синусоидальному закону. Отношение действующих значений этих напряжений равно коэффициенту трансформации: f/i/f/2= &ia-

в цепи 0,5 а при напряжении источника питания 180 в, а также напряжение на лампе 100 в. Искомая мощность равна 100 .05= 50 вт.

Таким образом, при неизменном напряжении источника U = аа" в цепи появляются устойчивые колебания с частотой, в несколько раз меньшей частоты приложенного напряжения. Увеличение сопротив-

К118УД1В — полупроводниковая ИМС широкого применения, усилитель постоянного тока серии К118, номер разработки первый. Буквенный индекс «В» обозначает, что усилитель работает при напряжении источника питания ±6,3 В, коэффициент усиления не менее 22 (для других разновидностей этого усилителя, имеющих буквенные индексы «А», «Б», коэффициент усиления соответственно 15 и 22 и более).

Из (3.50) следует, что при Рк = 0 (LK = 0) Лзтах = ОД что соответствует экспоненциальному нерегулируемому зарядному процессу конденсатора в контуре ЛКСН при постоянном напряжении источника питания. При PK-»GG r.,max-»l. Это свидетельствует о том, что при достаточно большой добротности трансформатора (Зк при нерегулируемом зарядном экспоненциальном процессе в трансформаторно-выпрямительном ЗУ можно получить высокие значения КПД. Так, при (Зк>3 имеем Гзта;с>0,8. Если токоограничение осуществляется включением активных сопротивлений Кло6 в цепь трансформатора, то процесс происходит при низких значениях (Зк и обычно г)3<0,5.

Снижение коэффициента усиления незначительно лишь при Rt^Ra, что обеспечивается при высоком напряжении источника питания Ez. На практике обычно ?2=(0,5-7-1)?? и применение делителя снижает коэффициент усиления усилителя в 1,5—2 раза.