Напряжении генератора

фициентом полезного действия и не позволяет получить на нагрузке напряжение, значительно отличающееся от сетевого.

Применяется также схема 14-20, в, позволяющая поддерживать мощность постоянной в течение всего цикла плавки регулированием параллельной и последовательной емкости Сг и С2. При использовании этой схемы целесообразно проектировать индуктор на напряжение, значительно превосходящее выходное напряжение генератора, которое остается в процессе плавки стабильным.

Помимо рассмотренных схем в маломощных выпрямителях широко применяют схемы умножения напряжения, позволяющие получать постоянное выпрямленное напряжение, значительно большее, чем амплитуда входного переменного напряжения Um sin &t. На 135, е показана схема последовательного выпрямителя-удвоителя. В положительный полупериод входного напряжения конденсатор С1 заряжается через диод VD1 до амплитудного значения переменного напряжения Um. Во время отрицательного полупериода напряжение на конденсаторе С1 складывается с входным напряжением, вследствие чего конденсатор С2 заряжается через диод VD2 до удвоенного значения амплитуды входного напряжения. Таким образом, U0 ж 2t/m.

Для ослабления влияние тепловой нестабильности следует использовать силовые диоды в режимах, при которых обратные потери намного (примерно в 5 раз) меньше, чем прямые (которые не зависят от температуры р — n-перехода). С этой целью приходится уменьшать обратное напряжение. Значительно слабее проявляется тепловая нестабильность кремниевых диодов.

10) произвести усиление напряжения (тока), т. е. получить на выходе нелинейного устройства напряжение значительно большее, чем управляющее напряжение на его входе. Управляющее напряжение может быть постоянным или переменным.

В свежеизготовленных элементах наблюдается некоторая неоднородность распределения влаги из-за неравномерности опрыскивания. Такие элементы имеют разброс в величине эдс и напряжения. За 48 ч концентрация электролита в элементе успевает выравнить-ся за счет диффузионных процессов. Разброс в величинах эдс и напряжение значительно уменьшаются.

Основной особенностью режима работы игнитронов в приведенной схеме является то, что обратное напряжение на закончившем работу вентиле не превышает напряжения зажигания дуги в другом вентиле, так как неработающий вентиль шунтируется работающим ( 4-6, а). Весьма малое обратное напряжение значительно облег-

Если на вход хотя бы одного транзистора подать напряжение, превышающее пороговое (соответствующее логической 1), то этот транзистор откроется и появится ток стока. Тогда на выходе схемы будет остаточное напряжение, значительно меньшее порогового, что соответствует логическому 0.

Третья сетка пентода либо соединяется с катодом внутри лампы ( 2.17, а) и, следовательно, имеет нулевой потенциал, либо имеет отдельный вывод ( 2.17,6), и тогда к ней можно подвести напряжение, значительно меньшее, чем на аноде и второй сетке. Наличие сетки с низким потенциалом между анодом и второй сеткой создают необходимый для подавления динатронного эффекта минимум потенциала в этом пространстве. Анодные характеристики пентода не имеют провалов, вызываемых динатронным эффектом. Отличие этих характеристик // ( 2.18) от аналогичных характеристик / лучевых тетродов заключается в том, что переход

10. Осуществить усиление напряжения (тока), т. е. получить на выходе нелинейного устройства напряжение значительно большей величины, чем управляющее напряжение на его входе. Управляющее напряжение может быть постоянным или переменным.

Если на вход хотя бы одного транзистора подать напряжение, превышающее пороговое (соответствующее логической 1), то этот транзистор откроется и появится ток стока. Тогда на выходе схемы будет остаточное напряжение, значительно меньше порогового, что соответствует логическому О,

действующему значению напряжения. В авиационных генераторах с а =0,7 пятая гармоника поля равна нулю, а третья гармоника велика. Применение обмотки с сокращением шага на 1/3 полюсного деления обеспечивает нулевой обмоточный коэффициент для третьей гармоники. В результате в основной обмотке не наводится ЭДС третьей и пятой гармоники. Аналогично для генераторов с а =0,667 третья гармоника мала, а пятая гармоника ЭДС устраняется применением обмотки с сокращением шага на 1/5 полюсного деления. В результате содержание гармоник в выходном напряжении генератора намного ниже предельных значений, несмотря на то, что в поле содержатся высшие гармоники. В табл.7.3 представлены экспериментальные значения коэффициентов нелинейных искажений напряжения Ки и тока К, автономного генератора мощностью 40

500 при номинальном напряжении генератора до 0,5 кВ и 2500 при номинальном напряжении более 0,5 кВ

Контрольная проверка чередования фаз производится на остаточном напряжении генератора в начальный период опробования турбины при достижении частоты вращения 1500—2000 об/мин.

формуле (13-2). Если нужно знать значеше вносимого ослабления в диапазоне частот, указанное измерение повторяют на нескольких частотах при постоянном выходном напряжении генератора. Погрешность измерения зависит только от погрешнссти измерения мощности. Измерение ослабления методом отношен -ш напряжений выполняется в том же порядке. Значение ослабления вычисляют по формуле

при номинальном напряжении генератора, кВ

больше коэффициент мощности, тем ближе средняя мощность к полно». При одном и том же напряжении п ггания и при одной и той же мощности, поглощаемой приемником, ток в цепи будет зависеть от угла сдвига фаз между напряжением и "оком. При созфя» 1 работа будет совершаться относительно малгм током, а при cos ф ' 1 для производства той же работы при ток же напряжении генератора понадобится значительно больший ток. При этом генератор можег оказаться незагруженным по мощности, но перегруженным по току.

Дальнейшее увеличение скорости ведется при постоянном напряжении генератора UT = const путем уменьшения потока двигателя Ф,. В -тих условиях мощность двигателя Рл = Urfa = const,

нескольких двигателей, то пуск одного из них осуществляется так же, как описано в § 8-ЗА, т. е. ограничение пускового тока производится пусковым реостатом. Для двигателей большой мощности пусковая аппаратура получается тяжелой и дорогой, в ней расходуется много энергии в период пуска. В этом случае целесообразно использовать схему 8-16 и производить пуск двигателя (или нескольких двигателей, работающих в одинаковых режимах) при пониженном напряжении генератора, которое регулируется реостатом Лг в цепи возбуждения. При таком способе пуска отпадает необходимость в пусковом реостате, снижается расход энергии И облегчается управление пусковой операцией.

Обмотка ротора 1 через выпрямитель 2 присоединяется к зажимам статора 3. При напряжении генератора свыше 230 в целесообразно включить выпрямитель через понижающий трансформатор. Можно также использовать для возбуждения только часть обмотки статора генератора или выполнить отдельную обмотку статора на пониженное напряжение.

Под согласованием генератора с нагрузкой имеется в виду подбор коэффициента трансформации закалочного трансформатора и емкости конденсаторной батареи, при которых при номинальном напряжении генератора последний отдает необходимую мощность и деталь нагревается в заданное время или при заданной скорости движения. Другими словами, согласование генератора с нагрузкой является предшествующим этапом отработки режима нагрева, а также некоторым промежуточным, когда режим нагрева приходится изменять, корректировать.

Если при настроенном в резонанс контуре нормальная загрузка генератора по мощности не может быть получена, это свидетельствует о несогласованности величины сопротивлений нагрузки и генератора. Когда при номинальном напряжении генератора ток его мал, это означает, что приведенное к генератору сопротивление велико, и наоборот. Отсюда и вытекает необходимость согласований напряжений.