Напряжение рассмотрим

токи, вызванные действием линейного напряжения UAB-Цепь становится однофазной и это напряжение распределяется между фазами А и В пропорционально сопротивлениям г АП и Гвп, так как соединение последовательное:

Напряжение на выходе выпрямительной схемы «в, как и при работе на активную нагрузку, по форме совпадает с огибающей э. д. с. всех фаз вторичной обмотки трансформатора ( IV. 1, б). Это напряжение распределяется между последовательно включенными элементами RH и L. Его постоянная составляющая (/н.ср (показана на IV. 1, б штрихпунктиром) делится пропорционально величинам сопротивления RH и активного сопротивления обмотки дросселя rL, которое

В вольтметре (с целью экономии энергии) не допускаются значительные токи (более 0,1 а). Поэтому последовательно с механизмом включают добавочное сопротивление гд. В этом случае измеряемое напряжение распределяется между добавочным сопротивлением и сопротивлением измерительного механизма г„ ( 3-17). Отношение измеряемого напряжения U к напряжению на измерительном механизме UK называется множителем добавочного сопротивления р. Таким образом,

При переменном напряжении я внутренних перенапряжениях приложенное напряжение распределяется по сопротивлениям. В этом случае в сухую погоду дерево практически не разгружает гирлянду. Под дождем и при загрязнениях, когда сопротивление гирлянды уменьшается, дерево принимает на себя часть напряжения, определяемую соотношением сопротивлений утечки траверсы и гирлянды. Перекрытие изоляции всегда происходит каскадно: сначала перекрывается гирлянда, а затем траверса. По данным ВНИИЭ, деревянная траверса увеличивает мокроразрядное напряжение линейной изоляции на 15—20%. Этого вполне достаточно, чтобы сократить количество изоляторов в гирляндах на один элемент. На линиях 35—220 кВ с деревянными опорами количество изоляторов в гирлянде принимается на один меньше, чем это указано в табл. 6-3.

что напряжение распределяется по слоям равномерно. Тогда допустимое напряжение для изоляции с п дополнительными электродами будет:

т. е. входное напряжение распределяется между RI и R. Напряжение

Здесь уместно вспомнить, что в делителе из двух последовательно включенных сопротивлений напряжение распределяется прямо пропорционально значениям сопротивлений.

При последовательном соединении конденсаторов общее напряжение распределяется между отдельными единицами обратно пропорционально их емкости. Действительно, из условия

Пусть до подачи первого импульса на вход цепи 4.6, в (при t
При замыкании контактов в цепи высокого напряжения возникает электрический разряд в виде дуги. В дуге различают околокатодное пространство, ствол дуги и околоанодное пространство ( 4.11). Все напряжение распределяется между этими областями l/K, t/c д, t/a. Катодное падение напряжения в дуге постоянного тока 10 — 20 В, а длина этого участка составляет 10~4-10~5 см, таким образом, около катода наблюдается высокая напряженность электрического поля (105—10б В/см). При таких высоких напряженностях происходит ударная ионизация. Суть ее заключается в том, что электроны, вырванные из катода силами электрического поля (автоэлектронная эмиссия) или за счет нагрева катода (термоэлектронная эмиссия), разгоняются в электрическом поле и при ударе в нейтральный атом отдают ему свою кинетическую энергию. Если этой энергии достаточно, чтобы оторвать один электрон с оболочки нейтрального атома, то произойдет ионизация. Образовавшиеся свободные электроны и ионы составляют плазму ствола дуги. Проводимость плазмы приближается к про-

Влияние сопротивления базы. При выводе ВАХ идеализированного р-л-перехода сопротивление базы ГБ полагается равным нулю. В реальных р-л-переходах оно составляет десятки и сотни ом. При этом внешнее напряжение распределяется между обедненным слоем и базовой областью. Тогда в (2.12) вместо V надо подставить U— //"в, т.е.

Рассмотрим переходный процесс, возникающий при включении цепи г, L (см. 7.1) на постоянное напряжение. В момент коммутации значение тока такое же, как и в момент, предшествующий коммутации, т. е. i(O)—0.

Рассмотрим теперь случай нулевых начальных условий г(0+) = = 0, когда RLC-котур включается на постоянное напряжение ( 7.14). Отличие данного случая от рассмотренного в § 7.4 заключается в нулевых начальных условиях и наличии принужденной составляющей нспр = U. Свободная ее составляющая мСсв будет определяться, как и ранее, уравнениями (7.35), (7.43) или (7.51) п зависимости от вида корней Pl и р2. Постоянные интегрирования А1 и А 2 найдутся при :>том из начальных условий г(0+) = 0; мс(0+) = 0 и законов коммутации для i и ис. Определим, например, закон изменения ис, i я UL в случае, когда корни Pl и р2 — вещественные и различные. При этом мссв определится уравнение (7.35), и напряжение ис и ток / будут иметь вид

Рассмотрим схему стабилизатора напряжения с дросселем насыщения ( VIII.32, в), где измерительным элементом служит управляющая лампа Л1 и эталонное напряжение создает опорный стабилитрон Cm'. Для обеспечения отрицательного смещения на сетке лампы Л2 необходимо, чтобы

Рассмотрим сначала работу схемы в режиме многоканального преобразователя код — напряжение. Числа, преобразуемые в выходные напряжения ивых1 -н ивых3, хранятся обычно в двоичном коде в РЧН (см. 6-1). Периодически с частотой /вых от датчика времени в регистр запросов схемы прерывания ( 6-1) поступает запрос на преобразование очередного числа из РЧН в напряжение. Этот запрос требует всего одного обращения к РЧН. От схемы прерываний возбуждается распределитель ячеек РЧН, хранящих преобразуемые числа, а от распределителя РЧН по досч производится запуск формирователей на ТЗ и Т4 ( 6-11). В результате одного шага обоих распределителей производится считывание и регенерация очередного числа в РЧН и включение на время действия импульса /з очередного из выходных ключей /<"ВЫХ1—/СВЫХ8-Импульсы с выходов УВ по дасч на С19—С22 поступают одновременно с импульсом тока /3, вследствие чего напряжение с сетки сопротивлений, пропорциональное числу из РЧН, через УПТ подключится ко входу соответствующего АЗУ. На выходе этого АЗУ установится напряжение мвых, пропорциональное входному напряжению, и будет с достаточной точностью сохраняться таким до очередного возбуждения этого же канала и т. д. Если время хранения выходного напряжения с заданной точностью /хр, а число выходных каналов k, то необходимо выполнять условие й//вых ==?; /хр. Изменение самих чисел в РЧН производится в ходе выполнения основной программы. Моменты замены одного из чисел в РЧН и вывода одного из чисел из РЧН на преобразователь код — напряжение принципиально не совпадают, так как вывод осуществляется через схему прерывания.

Коэффициент усиления преобразователя Кп завис* т от того, сколько и какие обратные связи приняты для компенсации снижения частоты вращения. Формулу для определения коэффициента усиления можно вь-вести, исходя из уравнений равновесия напряжение. Рассмотрим, как это делается на примере отдельные систем.

Коэффициент усиления преобразователя Кп завис* т от того, сколько и какие обратные связи приняты для компенсации снижения частоты вращения. Формулу для определения коэффициента усиления можно вь-вести, исходя из уравнений равновесия напряжение. Рассмотрим, как это делается на примере отдельные систем.

Включение rC-цепи на синусоидальное напряжение. Рассмотрим переходный процесс при включении rC-цепи ( 6.7,а) на синусоидальное напряжение и = Um sin (о>Г + \/), где \(/ — фаза включения. Принужденное напряжение на емкостном элементе в этом случае

Рассмотрим влияние напряжения истока t/и на пороговое напряжение. Если на исток подать положительное напряжение, то «+-р-переход ( 2.25, б) оказывается в обратном включении и его потенциальный барьер повысится, что затруднит инжекцию электронов из истока. Для образования инверсного слоя теперь требуется большое напряжение затвора, т. е. пороговое напряжение возрастает. Его можно вычислить по формуле

Общая эквивалентная схема ( 2.24, а) справедлива во всех режимах для малого гармонического сигнала и з(0 с частотой /; полное напряжение U3 (/) =(У3+ "~ (•')• гДе ^з"~ постоянное напряжение. Рассмотрим эквиваленную схему для различных режимов.

Рассмотрим вначале один из наиболее простых случаев электромагнитного переходного процесса. Пусть генератор, вращающийся с постоянной синхронной скоростью, отключен от сети и не имеет возбуждения. Найдем закономерность изменения напряжения такого генератора при включении его обмотки возбуждения на постоянное напряжение (например, на аккумуляторную батарею).

Рассмотрим теперь случай нулевых начальных условий г(0+) = = 0, когда ^LC-контур включается на постоянное напряжение ( 7.14). Отличие данного случая от рассмотренного в §7.4 заключается в нулевых начальных условиях и наличии принужденной составляющей иСпр= U. Свободная ее составляющая иСсв будет определяться, как и ранее, уравнениями (7.35), (7.43) или (7.51) в зависимости от вида корней рх и р2. Постоянные интегрирования А1 и А2 найдутся при этом из начальных условий j'(0+) = 0; мс(0+) = 0 и законов коммутации для i и ис. Определим, например, закон изменения ис, i и uL в случае, когда корни р^ и р2 — вещественные и различные. При этом ыСсв определится уравнение (7.35), и напряжение ис и ток i будут иметь вид