Напряжение ограничивается

Условия нормальной параллельной работы однофазных трансформаторов те же, что и трехфазных. .Линейное напряжение однофазного трансформатора есть напряжение между началом и концом соответствующей обмотки.

Пересчитать трехфазный двигатель на однофазную обмотку. Мощность электродвигателя 0,125 кВт, напряжение 220/380 В, синхронная частота вращения 3000 об/мин; число проводников в пазу 270, числе пазов статора 18. Провод марки ПЭВ-2, диаметр по меди 0,355 мм, сечение 0,0989 мм2. Заданное напряжение однофазного двигателя 220 В.

13-37. Синусоидальное вторичное напряжение однофазного трансформатора в схеме двухполупериодного выпрямления, исполь-

13-69. Первичное напряжение однофазного трансформатора 220 в, вторичное 24 в, частота 50 гц, площадь поперечного сечения сердечника 50 с.и2. Определить ориентировочно числа витков первичной и вторичной обмоток, положив Вт = 10000 гс.

3. Включение трансформатора. Рассмотрим процесс включения под синусоидальное напряжение однофазного трансформатора с разомкнутой вторичной обмоткой. Если % — активное сопротивление, w— число виткэв первичной обмотки, то из условия равновесия ЭДС имеем

Фазный ток и напряжение однофазного трансформатора равны его номинальным току и напряжению. Ток и напряжение обмотки одного стержня в однофазном трансформаторе зависят от соединения обмоток стержней — последовательного или параллельного. В случае последовательного соединения обмоток двух стержней ток обмотки одного стержня равен номинальному току, а напряжение — половине номинального напряжения. При параллельном соединении обмоток двух стержней ток обмотки одного стержня равен половине номинального тока, а напряжение — номинальному напряжению. В обоих случаях предполагается, что числа витков обмоток обоих стержней равны.

Условия нормальной параллельной работы однофазных трансформаторов те же, что и трехфазных. Линейное напряжение однофазного трансформатора есть напряжение между началом и концом соответствующей обмотки.

На компараторе, выполненном на ОУ Л3, происходит сравнение опорного иоп и управляющего wy напряжений, при их равенстве компаратор переключается ( 8.6,г). При переключении компаратора запускается выходной формирователь (на 8.5 не показан), вырабатывающий импульс на управляющий электрод силового тиристора. На 8.6, д показано выходное напряжение однофазного вы-

Фазный ток и напряжение однофазного трансформатора равны его номинальным току и напряжению. Ток и напряжение обмотки одного стержня в однофазном трансформаторе зависят от соединения обмоток стержней — последовательного или параллельного. При последовательном соединении обмоток двух стержней ток обмотки одного стержня равен номинальному току, а напряжение — половине номинального напряжения. При параллельном соединении обмоток двух стержней ток обмотки одного стержня равен половине номинального тока, а напряжение — номинальному напряжению. В обоих случаях предполагается, что числа витков обмоток обоих стержней равны.

На компараторе, выполненном на ОУ А3, происходит сравнение опорного иоа и управляющего щ напряжений, при их равенстве компаратор переключается ( 8.6,г). При переключении компаратора запускается выходной формирователь (на 8.5 не показан), вырабатывающий импульс на управляющий электрод силового тиристора. На 8.6,(3 показано выходное напряжение однофазного вы-

4.31. Выпрямленное напряжение однофазного выпрямителя с прунудительной многократной коммутацией

Из рис 2 72,6 видно, что результирующее выпрямленное напряжение такое же, как и выходное напряжение однофазного двух-пульеного выпрямителя с углом управления 30°, питаемого напряжением Кз l's:

Амплитудная характеристика ограничителя по минимуму (снизу) приведена на 6.30, в. Выходное напряжение ограничивается на уровне Е01 при уменьшении входного напряжения до f/nopl.

Выходное напряжение ограничивается сверху на уровне ?/в+ыхогр= С/стаб1 + ия2, когда стабилитрон

Диоды, используемые для выпрямления переменного напряжения промышленной частоты в источниках питания, называют кенотронами. Для кенотронов определяющими параметрами являются выпрямленные ток и напряжение. Допустимый выпрямленный ток определяется эмиссионной способностью катода и мощностью рассеяния анода. Выпрямленное напряжение ограничивается допустимым обратным напряжением диода, которое определяется электрической прочностью диода, в основном качеством изоляции анода. В паспортах и справочниках для кенотронов указывают не максимальное выпрямленное напряжение, а допустимое обратное напряжение.

Цепь RmДm, шунтирующая реле, предотвращает пробой триода Т2 при его закрытии. Действительно, при отсутствии этой цепи и закрытии триода Т2 ток в реле не имеет выхода и должен резко уменьшаться. При этом из-за индуктивности реле L возникает напряжение — L(di/dt), которое может быть очень значительным и приведет к пробою триода. Наличие цепи /?шДш дает возможность току реле замкнуться по этой цепи. Если считать, что ток в реле в начальный момент закрытия триода Т2 не изменяется, дополнительное напряжение ограничивается произведением этого тока на сопротивление /?ш. С затуханием тока в цепи реле затухает и это напряжение. Сопротивление Rm должно быть выбрано таким, чтобы напряжение на триоде не превзошло допустимого. Диод Дт предотвращает шунтирование реле сопротивлением Яш при открытом триоде Т2.

Минимальное рабочее напряжение ограничивается допустимой мощностью рассеяния светодиода. Оно в основном зависит от контактной разности потенциалов ^-«-перехода и сопротивления базы. Указанные напряжения определяют и соответствующие токи светодиода.

значение имеют такие параметры, как наибольший выпрямленный ток и наибольшее выпрямленное напряжение. Допустимое значение выпрямленного тока определяется эмиссионной способностью катода и мощностью рассеяния анода. Наибольшее выпрямленное напряжение ограничивается наибольшим обратным напряжением. Маломощные кенотроны выпускают двуханодными, что позволяет использовать их в схемах двухполупериодного выпрямления.

Одна из возможных схем стабилизатора переменного напряжения на кремниевых стабилитронах приведена на 6.7, а. Напряжение сети через трансформатор Т поступает в схему, состоящую из резистора R0 и встречно включенных стабилитронов VDJ и VD2. Переменное напряжение ограничивается на уровне напряжения стабилизации ?/ст стабилитронов VD1 и VD2. В результате этого на выходе получается напряжение UBax трапецеидальной формы ( 6.7, б). При изменении величины входного напряжения амплитуда выходного напряжения остается постоянной, а действующее значение меняется незначительно (за счет некоторого изменения площади трапеций).

4. При питании двигателей через блок-трансформаторы напряжение ограничивается минимальной величиной электромагнитного момента.

Предельное значение напряжения на />-и-переходе при прямом смещении не превышает контактной разности потенциалов лук. Обратное напряжение ограничивается пробоем />-л-перехо-да. Пробой /"-«-перехода возникает за счет лавинного размножения неосновных носителей и называется лавинным пробоем. При лавинном пробое /7-л-перехода ток через переход неграниченно возрастает при неизменном напряжении на нем, как показано на 2.3.

шенным потреблением тока (например, реактивный двигатель). Если в процессе роста частоты напряжение ограничивается при достижении номинального значения, справедливы те же соображения, что и для асинхронного двигателя, т. е. двигатель в таком режиме работает с уменьшенным предельным моментом и постоянной мощностью. Относительно схем преобразователей частоты для одно- или многодвигательного привода с синхронными двигателями при независимом задании частоты справедливо сказанное о преобразователях частоты для асинхронных двигателей (см. п. 6.4.4). Схема регулирования имеет в основных чертах структуру, представленную на 6.25. Синхронный двигатель с самоуправлением или с управлением по положению ротора [6.61, 6.62] часто называют вентильным. На 6.30 показана соответствующая схема. Двигатель питается от преобразователя, который состоит из выпрямителя В и инвертора тока И с коммутацией за счет напряжения нагрузки, т. е. синхронной машины. Поэтому часто такой инвертор называют ведомым машиной. Для коммутации тока в инверторе необходимо, чтобы при данном токе возбуждения ток статора синхронного двигателя опережал напряжение статора. Требуемая в этом случае для инвертора реактивная мощность коммутации (см. п. 4.1.5) потребляется от синхронного двигателя, работающего за счет перевозбуждения в режиме генерирования реактивной мощности. Тактовые импульсы, необходимые для управления вентилями инвертора, формируются в большинстве случаев из импульсов индуктивного или оптического датчика положения ротора ДП.