Начальных напряжений

На 1.3 приводятся рабочие процессы пара в гурбине для паротурбинных установок, схемы которых приведены на 1.1 и 1.2. В нашей стране паротурбинные установки конденсационного типа на органическом топливе работают по циклу безпромежуточного перегрева (см. 1.1) при начальных давлениях пара р0 до 8,ё МПа и температуре перегретого пара на входе в турбину t0 до 535 °С; то циклу с промежуточным перегревом начальные давления принимаются 12,7 и 23,5 МПа, a t0 = 540 -5- 560 °С. В таких условиях при применяемых обычно значениях конечного давления рк - 0,0035 -г 0,0045 МШ влажность пара на

т. е. с изменением начального давления ро при постоянной температуре t0 наибольшее значение »j устанавливается в условиях, когда относительное уменьшение располагаемого теплоперепада становится равным относительному уменьшению потерь в конденсаторе. Как видно из 3.3 [24], для t0 = 400 °С увеличение давления начиная с 20 МП а уже не дает заметного положительного эффекта; для давлений выше 30 МПа т? понижается. При более высоких значениях /о переход через максимум на кривых TJ =/(Po) наступает при больших начальных давлениях.

В отношении тепловой экономичности эти схемы также различны между собой. При низких начальных давлениях пара (примерно до 15 МПа) более экономичной является о дно подъемная схема, при высоких — двухподъемная. Это находит простое объяснение. При работе насоса бо'лышя часть подведенной к нему энергии передается питательной воде и энтальпия ее возрастает на

4. При начальных давлениях пара менее 16 МПа выбрать тип котлов. Для ТЭЦ в этом случае предпочтение следует отдавать котлам барабанного типа.

Основные показатели тепловой и общей экономичности ТЭС определены в гл. 2, в настоящей главе представлены значения этих величин, а также энергетические и технико-экономические характеристики для крупных современных электростанций. В табл. 17 1 приведены значения удельных капиталовложений конденсационных электростанций А:ст при различных видах топлива для блоков, работающих при начальных давлениях 12,7 и 23,5 МПа, а на 17.1 — изменение kcT в зависимости от мощности электростанции с блоками 300, 500, 800 и 1200 МВт для одного и того же вида каменных углей. В таблице для электростанций с восемью блоками и турбинами К-300-240, работающих на газе или мазуте, принято ?ст300 = 100%. Мощности КЭС с турбинами К-300-240 достигают 2400 МВт, с турбинами К-500-240 (на эки-бастузских углях) - 4000 МВт, с турбинами К-800-240 (на канско-ачинских углях) — 6400 МВт.

Приращение удельной выработки электроэнергии Ау при повышении начального давления в традиционно используемой теплофикационной установке представлено на 2.19. Давление промежуточного перегрева в каждом случае принимается оптимальным. При более низких начальных давлениях более низкими оказываются и оптимальные давления промежуточного перегрева. Как видно из рисунка, повышение противодавления р% уменьшает достигаемую экономию топлива. Е> установках с отборами пара на теплофикацию давлением 0,12—1,25 МПа при начальных давлениях 12,7 и 23,5 МПа применение промежуточного перегрева обеспечивает повышение удельной выработки электроэнергии соответственно на 2—4 или 8—9 кВт-ч/ГДж. Общая эффективность промежуточного перегрева пара находится путем технико-экономического сопоставления вариантов и определяется достигаемой экономией приведенных затрат.

где Я0— постоянная составляющая сети, численно равная начальному давлению пара, МПа; Яь HZ — коэффициенты сопротивления сети по паровому и гидравлическому трактам, МПа; G — относительный расход рабочего тела; v\, v\ —удельный объем пара перед турбиной соответственно при переменном и постоянном начальных давлениях, м3/кг.

/ — напорная характеристика двух насосов; 2 — напорная характеристика одного насоса; 3, 4 — сопротивление сети при постоянном и скользящем начальных давлениях; 5—КПД насоса; 6 — КПД двух насосов

приводит, особенно при высоких начальных давлениях, к повышению величины ак-

2.5. Изменение параметров среды (р и t) • по длине канала при d=9,53 MM; //d=9,55; Д/в= ' =20° С и различных начальных давлениях

Третий режим течения ( 2.8, в). В цилиндрической части канала образуется метастабильный поток перегретой жидкости. Такой режим течения имеет место при коротких каналах (l/d<.8) во всем диапазоне недогрева до насыщения и при всех начальных давлениях. В выходном сечении устанавливается отношение давлений е, которое зависит как от начальных параметров, так и от относительной длины канала.

Необходимо обратить внимание на то, что, несмотря на наличие п начальных условий в виде начальных напряжений на каждом конденсаторе, выражения для переходных величин содержат лишь одну экспоненциальную' функцию.

где Lkik (0) и Mkqlq (0) — изображения начальных напряжений, урав-

Наконец, заметим, что указанные приеуы расчета переходных процессов пригодны для нулевых начальных условий. Это видно хотя бы из того, что соошсшени^ / (/со) - U (/co)/Z (/со) соответствует соотношению / (р) = U (р)/2 (р), справедливому только при нулевых начгльных условиях (см. § 10-3). При ненулевых начальных условия:: можно воспользоваться, так же как и в операторном методе, метод эм наложения, рассчитав процесс при нулевых начальных условиях и наложив на него процессы, которые получаются только от действия одних начальных напряжений на конденсаторах и токов в катушках.

Для уменьшения опасных последствий этих колебаний желательно иметь в трансформаторе как можно меньшее ос. Одновременно уменьшение а приводит к снижению начальных напряжений, при-

Для уменьшения опасных последствий этих колебаний желательно иметь в трансформаторе как можно меньшее а. Одновременно уменьшение, а приводит к снижению начальных напряжений, при-

б) Характер переходного процесса зависит от начального напряжения на конденсаторе. Для начальных напряжений, определяемых точками Л1( Л2, Л3, фазовые траектории — сжимающиеся спирали (переходный процесс колебательный, затухающий). Для напряжения, опре-

б) Характер переходного процесса зависит от начального напряжения на конденсаторе. Для начальных напряжений, определяемых точками Л1( Л2, Л3, фазовые траектории — сжимающиеся спирали (переходный процесс колебательный, затухающий). Для напряжения, опре-

где Lkik(Q) и Mkyi4 (0) — изображения начальных напряжений,

Напряженно-деформированное состояние объема V вызывается реакцией отброшенной части тела, выраженной в виде вектора напряжений Pk(x) (х & I), действующего по поверхности разреза L, и усилиями Рк(х) на S. Сам объем будем считать свободным от действия массовых сил и начальных напряжений, вызываемых источниками типа несовместных деформаций. Суммарный вектор напряжений на L + S должен удовлетворять условиям самоуравновешенности. Поставленная задача характеризуется переопределенностью граничных условий на S и сводится к определению неизвестных граничных условий на L (в перемещениях или усилиях), что дает возможность поставить обычную краевую задачу и определить напряженное состояние в объеме V.

Это могут быть применяемые ниже методы продолжения по параметру (начальных напряжений, деформаций, упругих решений и др.), обычно используемые для решения задач упругопластичности [36, 38—41] и др.,

Наконец, заметим, что указанные приемы расчета переходных процессов пригодны для нулевых начальных условий. Это видно хотя бы из того, что соотношение /(/со) = U(ja)/Z(ja) соответствует соотношению I(p) = U(p)/Z(p), справедливому только при нулевых начальных условиях (см. § 10.3). При ненулевых начальных условиях можно воспользоваться, так же, как и в операторном методе, методом наложения, рассчитав процесс при нулевых начальных условиях и наложив на него процессы, которые получаются только от действия одних начальных напряжений на конденсаторах и токов в катушках.